材料实验

６２　Ｃｈｉｎｅｓｅ　Ｓｃｉｅｎｃｅ　Ａｂｓｔｒａｃｔｓ（Ｃｈｉｎｅｓｅ　Ｅｄｉｔｉｏｎ）　２００８　Ｖｏ１．１４，Ｎｏ．１２　ｖａｎｎｅａｌｅｄ　ｐａｒａｍｅｔｅｒｓ　ｏｎ　ｈｉｇｈ　ｓｔｒｅｎｇｔｈ　ＩＦ　ｓｔｅｅｌ　ｃｏａｔｉｎｇ　ｓｕｒｆａｃｅ　［刊，中］／郝晓东（钢铁研究总院新冶高科技集团有限公司，北　京１０００８１），程东妹，张启富∥中国冶金．一２００７，１７（１　ｏ）．一３７～　３９　兵工程学院，南京２１０００７），王耀华，毕亚军，陆明∥兵工学　报．一２ｏ０８，２９（２）．一２４９～２５２　研究钢丝网、钢纤维对活性粉末混凝土（ＲＰＣ）的增强作用．对　所设计的不同钢纤维掺量的钢丝网一钢纤维增强ＲＰＣ试件，测　选取３４０　ＭＰａ高强度　钢热镀锌钢板作为实验原板，分析了　不同镀层退火工艺参数对板带镀层表面的影响，重点研究了镀　层退火的温度、保温时间与表面形貌以及　，‘，占１各个相的　关系．图３表４参３　关键词：高强度　钢；镀层退火；表面形貌；相结构　０８１２０４１１　４３０・２５　试分析其抗弯、抗压、劈裂抗拉和抗冲击强度．试验结果表明：　在钢丝网中加入钢纤维可以有效的提高钢丝网ＲＰＣ的各项力　学性能指标；钢丝网一钢纤维增强ＲＰＣ中钢纤维的最佳掺量体　积比例为２％．图１表３参１２（孙戈ＪＩＩ）　关键词：材料实验；钢丝网；钢纤维；活性粉末混凝土；力学　性能　０８１２０４１５　４３０・３０　卷取后的热轧带钢氧化铁皮显微分析－－Ａｎａｌｙｓｉｓ　ｏｎ　ｓｃａｌｅ　ｍｉ．　ｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅ　ｏｆ　ｃｏｉｌｅｄ　ｈｏｔ　ｒｏｌｌｅｄ　ｓｔｒｉｐ旰Ｕ，中］／王银军（上海梅山　钢铁公司技术中心，南京２１００３９），董汉君，穆海玲，陈家光　∥中国冶金．一２ｏ０７，１７（１Ｏ）．－－－－－－４０￣４４　氧化铁皮的显微结构是决定热轧带钢酸洗性能的本质因素之　一．应用ＳＥＭ、ＥＤＳ、ＥＢＳＤ技术，分析研究了卷取后的热轧　带钢氧化铁皮显微结构特征，结果表明在卷取后的不同取样条　件下，钢卷相同位置的氧化铁皮厚度基本不变，而表面和截面　显微形貌、相组成、晶粒度则存在明显差异．图６表２参７　关键词：卷取；热轧带钢；氧化铁皮；显微结构　０８１２０４１２　４３０・３０材料实验　基质掺杂离子对（Ｙ，Ｒｎ）２Ｏ２ｓ：Ｓｍ　，Ｔｉ¨，Ｍｇ２　（Ｒｎ＝Ｌａ，Ｇｄ，　Ｌｕ，Ｇａ，Ａ１）红色长余辉材料余辉性能的影响＝Ｅｆｆｅｃｔ　ｏｆ　ｈｏｓｔ－　ｄｏｐｉｎｇ　ｉｏｎｓ　ｏｎ　ｔｈｅ　ａｆｔｅｒｇｌｏｗ　ｐｒｏｐｅｒｔｙ　ｏｆ　，ＲｎｈＯ２Ｓ：Ｓｍ　，Ｔｉ　，　Ｍｇ　（Ｒｎ＝Ｌａ，Ｇｄ，Ｌｕ，Ｇａ，Ａ１）ｒｅｄ　ｐｈｏｓｐｈｏｒｓ［刊，中］／张　栌丹（北京科技大学应用科学学院，北京１０００８３），王明文，刘　世香，张飞飞，李文军∥北京科技大学学报．一２０ｏ８，３０（１）．一　４９～５２　采用高温固相法制备了基质掺杂的（Ｙ，Ｒｎ）２Ｏ２ｓ：Ｓｍ”，Ｔｉ　，　Ｍｇ　（Ｒｎ＝Ｌａ，Ｇｄ，Ｌｕ，Ｇａ，Ａ１）红色长余辉材料，主峰均为　Ｇ５　２一　Ｈ７，２跃迁的红橙色光发射，不受基质掺杂的影响．余辉　性能测试表明掺杂离子半径对余辉性能具有重要的影响：单掺　时，与Ｙ　半径相近并略小时样品的余辉时间有正增长；双离　子共掺时均为小半径的掺杂对余辉性能有显著的提高，其中之　一半径较大时即具有负效应．并对可能存在的机理进行了初　步探讨．图５表２参１０　关键词：红色长余辉材料；基质掺杂；离子半径；余辉时间　０８１２０４１３　４３０・３０　ｓｒ８Ｓｉ４Ｏ１２Ｃ１８：Ｅｕ”，Ｍ０　（Ｍ０　＝Ｓｍ　，Ａ１Ｈ）中Ｅｕ　的敏化发光　＝Ｓｅｎｓｉｔｉｚｅｄ　ｌｕｍｉｎｅｓｃｅｎｃｅ　ｏｆ　Ｅｕ　ｉｎ　Ｓｒ８ｓｉ４ｏｌ２ｃ１８：Ｅｕ　，Ｍ。　（Ｍ。　＝Ｓｍ　，Ａ１　）旰１，中］／赵惠玲（北京科技大学应用科学院，　北京１０００８３），王明文，刘世香，张松，季春燕，房进∥北京　科技大学学报．—２０ｏ８，３０（１）．一５３～５６　采用高温固相法合成了碱土氯硅酸盐ＳｒｓＳｈＯｌ２Ｃ　Ｅｕ　，Ｍ　（Ｍ　＝Ｓｍ　，Ａ１”）发光材料，并通过激发光谱和发射光谱的　测试，首次在碱土氯硅酸盐体系中研究了Ｓｍ　、Ａ１　三价金属　离子对Ｅｕ　发光性能的影响及其相对发光强度随组成变化的　规律．实验结果表明，Ｓｍ　和Ａｌ　掺入可大幅度提高Ｅｕ　的　发光强度，掺入Ｓｍ”和Ａ１Ｈ后Ｅｕ　的相对发光强度分别提高　了７．３％和４０．５％．Ｓｍ”和Ａ１　对Ｅｕ　有很好的敏化作用，其　中Ａｌ　的敏化作用尤为突出．Ｅｕ　和Ｓｍ　（Ａ１　）的最佳掺入　量（摩尔分数）为８％和５％（１８％）．图７参１２　关键词：发光材料；碱土氯硅酸盐；铕离子；敏化发光　０８１２０４１４　４３０・３０　钢丝网一钢纤维增强活性粉末混凝土力学性能试验研究＝Ｓｔｕｄｙ　ｏｎ　ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ　ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ　ｔｅｓｔｓ　ｏｆ　ＲＰＣ　ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ　ｗｉｔｈ　ｓｔｅｅｌ　ｗｉｒｅ　ｎｅｔ　ａｎｄ　ｓｔｅｅｌ　ｉｆｂｅｒ［于０，中］／肖燕妮（解放军理工大学工程　平头压痕试验确定铝合金２Ａ１２的蠕变剩余寿命研究＝　Ｐｒｅｄｉｃｔｉｏｎ　ｏｆ　ｃｒｅｅｐ　ｒｅｓｉｄｕａｌ　ｌｉｆｅ　ｏｆ　ｌａｕｍｉｎｕｍ　ａｌｌｏｙ　２Ａ１２　ｂｙ　ｕｓｉｎｇ　ｉｎｄｅｎｔａｔｉｏｎ　ｔｅｓｔ　ｍｅｔｈｏｄ　ｗｉｔｈ　ｌｆａｔ　ｃｙｌｉｎｄｒｉｃａｌ　ｉｎｄｅｎｔｅｒｓ【刊，中］／　赵彬（西北工业大学工程力学系，西安７１００７２），许宝星，岳珠　峰∥材料工程．一２ｏ０８，（１）．－－－－－－４２￣４４　基于平头压痕理论和蠕变损伤理论，提出了采用平头压痕试验　和拉伸蠕变试验相结合的方法来确定铝合金２Ａ１２的蠕变剩余　寿命．具体思路为：（１）由拉伸蠕变试验（通过控制试验时间）获　得不同损伤的试样；（２）针对受损试样，由压痕加卸载试验确定　不同损伤所对应的卸载曲线项部斜率；（３）通过计算获得拉伸蠕　变试样韵损伤量：（４）得到卸载曲线顶部斜率与损伤的关系曲　线，并以此为标定曲线推断出铝合金拉伸蠕变损伤试样的剩余　寿命．图６表１参１１（于兰珍）　关键词：平头压痕试验方法；蠕变损伤；蠕变剩余寿命　０８１２０４１６　４３０・３０　薄板坯连铸连轧生产Ｔｉ微合金化钢的强化机理＝Ｓｔｒｅｎｇｔｈｅｎｉｎｇ　ｍｅｃｈａｎｉｓｍ　ｏｆ　Ｔｉ　ｍｉｃｒｏ　ａｌｌｏｙｅｄ　ｈｉｇｈ　ｓｔｒｅｎｇｔｈ　ｓｔｅｅｌ　ｐｒｏｄｕｃｅｄ　ｂｙ　ＴＳＣＲ旰Ｕ，中ｊ／霍向东（江苏大学材料科学与工程学院，镇江　２１２０１３），毛新平，李烈军，林振源∥钢铁．一２ｏ０７，４２（１０）．－－６４￣　６７　为了阐明薄板坯连铸连轧生产ｎ微合金化钢的强化机理，通　过电镜和化学相分析等实验手段对Ｔｉ含量不同的集装箱板进　行了研究，结果表明，连轧前钢中尺寸为几十纳米的方形ＴｉＮ　粒子已基本析出，连轧及其后的低温阶段钢中形成纳米尺寸的　弥散的ＴｉＣ析出物，降低了Ｆｅ　Ｃ的质量分数．小于１０　ｎｎｌ的　ＴｉＣ粒子是Ｔｉ微合金化钢屈服强度显著提高的主要原因．图３　表４参４　关键词：微合金钢；晶粒细化；碳化钛；沉淀强化　０８１２０４１７　４３Ｏ・３０　热处理工艺对车轮残余应力的影响＝Ｉｎｆｌｕｅｎｃｅ　ｏｆｈｅａｔ　ｔｒｅａｔｍｅｎｔ　ｐａｒａｍｅｔｅｒｓ　ｏｎ　ｒｅｓｉｄｕａｌ　ｓｔｒｅｓｓ　ｏｆ　ｒａｉｌｗａｙ　ｗｈｅｅｌ旰Ｕ，中］／沈晓辉　（安徽工业大学材料科学与工程学院，马鞍山２４３００２），赵亚琼，　安涛，章静，闫军∥钢铁．～２ｏ０７，４２（１０）．—６８～７１　运用有限元法，综合考虑了温度、相变及应力的耦合作用，对　车轮热处理残余应力及热处理工艺对它的影响规律进行了分　析．模拟分析表明，马钢生产的ＨＤＳＡ车轮踏面的最大周向残　余压应力为１４０　ＭＰａ左右，压应力区深度达到３８．２　ｍｍ．得到　了淬火温度、淬火时间、回火温度和回火时问对踏面上周向残　余压应力和踏面下压应力区深度的影响规律，其中回火温度对　踏面上的残余应力影响最大．图４参７　关键词：车轮；热处理；残余应力；影响；有限元　０８１２０４１８　４３０・３０　硼对低碳钢中夹杂物形态的影响＝Ｅｆｆｅｃｔ　ｏｆ　ｂｏｒｏｎ　ｏｎ　ｉｎｃｌｕｓｉｏｎ　ｍｏｒｐｈｏｌｏｇｙ　ｉｎ　ｌｏｗ　ｃａｒｂｏｎ　ｓｔｅｅｌ［刊，中］／叶飞（北京科技大学冶　金与生态工程学院，北京１０００８３），陈伟庆，周新龙∥钢铁．一　２００７，４２（１０），一７６～７９　维普资讯 http://www.cqvip.com ２００８年第１４卷第１２期　中国学术期刊文摘　０８１２０４２２　６３　４３０・３５　研究结果表明：硅锰脱氧的含硼低碳钢中的夹杂物以长条状的　ＭｎＯ—ＳｉＯ２夹杂物为主，其长宽比为８．７～１６．６，变形程度高；　随着钢中硼含量的增加，长条状变形夹杂物的比例呈上升的趋　势：铝脱氧的低铝含硼低碳钢中的夹杂物以ＭｎＯ—Ａ１２Ｏ　．ＴｉＯ２　与ＭｎＳ的长条状复合夹杂物为主，其长宽比为９．３～１６．３．对　比分析认为，两类长条状夹杂物均为含Ｂ：０，的低熔点氧化物　塑性夹杂．高铝的含硼低碳钢中的氧化物夹杂主要是Ａｌ２０３，　未发现变形的长条状氧化物夹杂．图５表３参６　关键词：硼；低碳钢；夹杂物　０８１２０４１９　４３０・３０　热处理对电气石矿物粉体表面自由能的影响：Ｅｆｆｅｃｔ　ｏｆ　ｈｅａｔ　镁合金液除气工艺参数的优化＝Ｐａｒａｍｅｔｅｒｓ　ｏｐｔｉｍｉｚａｔｉｏｎ　ｆｏｒ　ｄｅｇａｓｓｉｎｇ　ｒｔｅａｔｍｅｎｔ　ｏｆｍａｇｎｅｓｉｕｍ　ａｌｌｏｙ　ｍｅｌｔ［刊，中］／许四祥（安　徽工业大学机械工程学院，马鞍山２４３００２），吴树森，毛有武，　肖毅∥材料工程．－２００８，（１）．－－－－－６４￣６７　利用镁合金快速定量测氢仪研究了通　除气对ＡＺ９ｌ镁合金　熔体除气处理的效果，以及通　流量、通　时间及精炼温度　三因子对精炼效果的影响．运用正交试验方法找到了通Ａｒ除　气工艺的最佳工艺参数匹配，即通Ａｒ流量为１～１．５　Ｌ／ｍｉｎ，　通Ａｒ时间为２０￣２５　ｍｉｎ，镁液温度为７２５￣７５０℃．揭示了主　要工艺参数对镁合金熔体净化的影响规律．图１表４参７（于兰　ｔｒｅａｔｍｅｎｔ　ｏｎ　ｔｈｅ　ｓｕｒｆａｃｅ　ｆｒｅｅ　ｅｎｅｒｇｙ　ｏｆ　ｍｉｎｅｒａｌ　ｔｏｕｒｍａｌｉｎｅ　ｐｏｗ—　ｄｅｒｓ旰０，中］／梁金生（河北工业大学能源与环保材料研究所，　天津３００１３０），孟军平，朱东彬，丁燕，刘志国∥硅酸盐学报．一　２００８，３６（２）．一２５７～２６Ｏ　将电气石粉体在５００￣８００￣Ｃ焙烧处理，用表面张力仪测量热处　理前后粉体对水、乙醇、３０％乙二醇水溶液的接触角，并用　ｗｕ氏方程计算电气石粉体的表面自由能及组成．用Ｘ射线衍　射仪、ｘ光电子能谱仪等研究热处理影响电气石粉体表面自由　能的机理．结果表明：随着热处理温度升高，电气石粉体的表　面自由能及极性分量逐渐增加，且在８ＯＯ℃具有最大值：产生　这种现象的原因在于随着热处理温度升高，电气石粉体表面铁　元素逐渐从二价向三价转化，其晶胞体积逐渐缩小、电极性增　加．图２表５参１９　关键词：粉体：电气石；热处理；Ｗｕ氏方程：表面自由能　０８１２０４２０　４３０・３５材料合成与加工工艺　Ｔｉ（Ｃ，Ｎ）基金属陶瓷的烧结工艺研究＝Ｓｔｕｄｙ　ｏｎ　ｓｉｎｔｅｒｉｎｇ　ｐｒｏｃｅｓｓ　ｏｆ　Ｔｉ（Ｃ，Ｎ）ｂａｓｅｄ　ｃｅｒｍｅｔｓ［刊，中］／严永林（南京航空　航天大学材料科学与技术学院，南京２１００１６），郑勇，刘文俊，　承新，赵能伟∥材料工程．一２００８，（１）．—４９～５３　采用真空烧结工艺制备了Ｔｉ（Ｃ，Ｎ）基金属陶瓷，研究了烧结温　度和保温时间对Ｙｉ（Ｃ，Ｎ）基金属陶瓷显微组织和力学性能的影　响，并用ＳＥＭ观察其断口形貌．结果表明：随着烧结温度的　升高，金属陶瓷的组织逐渐变得均匀，硬质颗粒逐渐球化，且　其环形相逐渐变得完整；温度过高，保温时间过长，晶粒都会　明显长大，环形相变厚，导致材料性能下降．经１　４４０℃烧结，　保温６０　ｍｉｎ，可获得较佳的性能，其抗弯强度达１　９１４．２　ＭＰａ，　硬度ＨＲＡ达９０．１．图４表３参９（于兰珍）　关键词：Ｔｉ（Ｃ，Ｎ）基金属陶瓷：烧结温度：保温时间；显微组　织：力学性能　０８１２０４２１　４３０・３５　热处理对喷射成形ＧＨ７４２ｙ合金组织与性能的影响＝Ｅｆｆｅｃｔ　ｏｆ　ｈｅａｔ　ｔｒｅａｔｍｅｎｔｓ　ｏｎ　ｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅ　ａｎｄ　ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ　ｏｆ　ｓｐｒａｙ　ｆｏｒｍｅｄ　ｓｕｐｅｒａｌｌｏｙ　ＧＨ７４２ｙ旰Ｕ，中］／袁华（北京航空材料研究院先进高　温结构材料国防重点实验室，北京１００ｏ９５），李周，张国庆，　许文勇，姚瑞平，田世藩∥材料工程．一２００８，（１）．一６１～６３，　６７　研究不同的固溶温度热处理对变形喷射成形ＧＨ７４２ｙ合金组织　与性能的影响．结果表明：喷射成形ＧＨ７４２ｙ合金晶粒细小、　成分均匀、无宏观偏析，晶粒尺寸约３５　ｍ左右，固溶温度　对其影响不大，具有明显的晶粒抗长大性．　相的固溶温度　为１　１３０￣Ｃ，不同固溶温度的热处理下，主要强化相　相析出　的形状和大小不同，对合金的力学性能影响不大，不同热处理　状态合金的屈服强度都在１　１５０　ＭＰａ左右，而持久性能也普遍　在２００ｈ．图５表２参７（于兰珍）　关键词：喷射成形：高温合金：热处理；组织与性能；ＧＨ７４２ｙ　珍）　关键词：镁合金液；除气；正交设计：回归　０８１２０４２３　４３０・３５　ＴＷＩＰ钢的拉伸应变硬化行为＝Ｔｅｎｓｉｌｅ　ｓｒｔａｉｎ　ｈａｒｄｅｎｉｎｇ　ｂｅｈａｖ．　ｉｏｕｒｏｆＴＷＩＰ　ｓｔｅｅｌｓ［刊，中］／熊荣刚（上海大学材料科学与工程　学院，上海２０００７２），符仁钰，黎倩，张梅，李麟∥钢铁．一２Ｏ０７，　４２（１０）．—＿６１～６４　采用静态拉伸、金相组织观察方法研究了５种不同锰含量的　ＴＷＩＰ钢的拉伸应变硬化行为．结果表明：５种钢的真应力与　真应变不遵循Ｈｏｌｌｏｍｏｎｄ的线性关系，其中１号钢的应变硬化　指数ｎ值随真应变的增大先升后降，其它４种成分钢的ｎ值随　真应变的增大而提高．对于同一成分的钢，其ｎ值均随应变速　率的增大而减小．其微观变形机制是：随着锰含量的增加，孪　晶形成逐渐起主导作用；拉伸前组织中有退火孪晶；随着变形　的进行，产生大量的形变孪晶，孪晶与位错之间的交互作用与　硬化率相协调，从而延迟了颈缩的产生，导致ＴＷＩＰ钢具有很　高的均匀变形能力．图６表３参５　关键词：ＴＷＩＰ钢；应变硬化；形变孪晶　０８１２０４２４　４３０・３５　低碳马氏体钢的微观组织及其对强度的影响＝Ｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒａｌ　ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｚａｔｉｏｎ　ａｎｄ　ｉｔｓ　ｅｆｆｅｃｔ　ｏｎ　ｓｔｒｅｎｇｔｈ　ｏｆ　ｌｏｗ　ｃａｒｂｏｎ　ｍａｒｔｅｎ—　ｓｉｔｉｃ　ｓｔｅｅｌ［刊，中］／王春芳（钢铁研究总院先进钢铁材料技术国　家工程研究中心，北京１０００８１），王毛球，时捷，惠卫军，董　瀚∥钢铁．—２００７，４２（１１）．一５７～６Ｏ　利用光学显微镜、扫描电镜、背散射电子衍射（ＥＢＳＤ）以及透射　电镜对１７ＣｒＮｉＭｏ６钢经淬火和低温回火后的马氏体组织进行　了定量分析，并且研究了其对强度的影响．结果表明：　１７ＣｒＮｉＭｏ６钢Ｐａｃｋｅｔ（板条束）尺寸和Ｂｌｏｃｋ（相似取向的板条束）　宽度随原奥氏体晶粒尺寸的减小而减小，而Ｌａｔｈ（板条）宽度在　０＿３　ｕｍ左右，对原奥氏体晶粒尺寸变化不敏感．１７ＣｒＮｉＭｏ６钢　板条马氏体的屈服强度与原奥氏体晶粒尺寸、Ｐａｃｋｅｔ尺寸以及　Ｂｌｏｃｋ宽度都符合Ｈａｉｌ—Ｐｅｔｃｈ关系，而Ｂｌｏｃｋ宽度是对强度起作　用的组织控制因素．图３参６　关键词：板条马氏体；组织；Ｂｌｏｃｋ宽度：屈服强度；Ｈａｌｌ—Ｐｅｔｃｈ　关系　０８１２０４２５　４３０・３５　冷轧双相钢连续退火组织的转变＝Ｅｘｐｅｉｒｍｅｎｔａｌ　ｓｔｕｄｙ　ｏｎ　ｍｉ．　ｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅ　ｅｖｏｌｕｔｉｏｎ　ｉｎ　ｃｏｎｔｉｎｕｏｕｓ　ａｎｎｅａｌｉｎｇ　ｏｆ　ｃｏｌｄ　ｒｏｌｌｅｄ　ｄｕａｌ　ｐｈａｓｅ　ｓｔｅｅｌｓ［刊，中］／邝霜（北京科技大学材料科学与工程学院，　北京１０００８３），康永林，于浩，刘仁东，严玲∥钢铁．一２０ｏ７，　４２（１　１）．一６５～６８　采用光学显微镜与扫描电镜观察分析了实验钢冷轧组织在连　续退火过程中的再结晶与相变规律，研究了过时效回火对双相　钢显微组织的影响．实验表明，在连续退火初期的加热过程　中，在６００￣７２０℃大量进行再结晶．加热速度对再结晶行为有　较大影响，以１Ｏ℃／ｓ加热，再结晶将持续到双相区．珠光体