(1) 盖梁自重：
盖梁体积为C40钢筋砼90.4m ;长24.1m； 钢筋砼容重：26KN/m,盖梁自重26X 90.4=2350KN,
3
q=2350/24.仁 97.5KN/m
(2) 模板自重：侧模和底模按6mml厚的钢模板(78KN/m),平台宽度按5m计算, 加上固定构件荷载为：
q=5KN/m
(3) 方木支撑：q=4.5KN/m
(4) 工字钢自重：暂采用150C工字钢，单位重量为109kg/m，两侧总长28.1m,
q=2.2KN/m
(5) 人员机械荷载：q=1.4KN/m (6) 砼振捣荷载：q=2.8KN/m
q 总=97.5+5+4.5+2.2+1.4+2.8=113.4KN/m
2、采用双抱箍加斜撑时的分配梁计算
在下抱箍处加两道斜撑，支点在1/3跨度处。受力模型按5跨连续梁计算,
即：
最大弯矩在支点B处，为负弯矩：
2 2
Mk= — 0.105ql = — 0.105 X 113.4 X 4.73 =-266.4KN -m
跨内最大弯矩在AB和EF跨中：
MAB= MEF=— 0.078 X 113.4 X 4.73 =198 KN-m 最大剪力在支座 B 处：Qa=— 0.606 X 113.4 X 4.73=325KN
2
最小抗弯截面系数：Wx=266.4 X 1000/125=2131.2cm 查表单侧宜选取45c工字钢作为横梁。 验算抗弯强度：
安全系数：1567.9 X 2/2131.2=1.47，满足强度要求。 验算剪应力：
查表得 S=837.7cm, I x=35278cnn ,腹板厚度tw=15.5mm,弹性模量
5
3
3
E=2.1 X 10Mpa
Qax x
S/2I x •tw=25Mpa<125 N/mm剪应力满足要求。
最大挠度计算：
4
3
f= 0.664 473 10 113.4 100 2.1 108 35278
=0.5cm 选取钢材最小截面 A=562X 1.414 X 10/215=40cm 查表宜选取2根20a槽钢作为斜撑。 2 3、采用抱箍的受力验算： (1) 抱箍计算原则 抱箍通过与墩柱之间的静摩擦力来承受上部结构的重量，而静摩擦力的产 生只与抱箍与墩柱接触面的摩擦系数，抱箍体给墩柱面的压力两个因素有关系， 和接触面的面积无关。由于摩擦因数只与接触面的材质有关， 抱箍体给墩柱面的 压力由螺栓的预紧力来传导，所以关键是对螺栓进行受力计算，以及对抱箍体钢 板的应力破坏进行验算。 (2) 抱箍螺栓数目的确定 设计采用M24高强螺栓，8.8级，单个M24高强螺栓的预紧力[F]=225KN, 钢材与砼的摩擦系数 卩取0.3，螺栓的传力接触面数目n=1，安全系数K=1.7。 单个抱箍的产生的最大摩擦力即等效为支座反力， N=1388KN 则 螺栓数目 m= = 35个, 屯 n [F] 0.3\"X225KN 根据螺栓布设，螺栓个数 m取36个。 kN1.7 1388KN验算螺栓的抗剪和抗拉： 单个螺栓的容许剪应力：[NL]= [F]卩n/K= 0.3 1 225KN =39.7KN 1.7 单个螺栓承受的抗剪力：N=N/m=38.5<[NL],抗剪满足要求。 (3) 螺栓所需终拧力矩 单个螺栓所受拉力：N1= =N1388KN =128.5 KN<[F]=225KN 4 m 0.3x36 螺栓连接处的扭矩系数平均值,k取0.13, 力臂L1, M24螺栓取0.015m 每个螺栓的终拧扭矩 R=kN L 1=425.1N •m (4) 抱箍钢板高度 由于抱箍体与砼之间的摩擦力与接触面积无关，影响抱箍钢板高度因素主 要为抱箍螺栓的排列。理论上来说，抱箍螺栓在竖向方向排列成1排为最有利情 况，但是必定使抱箍体高度增加。实际施工按竖向 螺栓，按竖向3排排列。 螺栓中心间距的容许范围为 3d~12d,螺栓中心至构件边缘距离的容许范围 为 2~3排列。本抱箍每侧18个 1.5d~4d。d为螺栓孔直径，取28mm则高度H取值为60cm较合适。 (5) 抱箍钢板厚度 在抱箍高度H确定的情况下，可根据抱箍体钢板的极限破坏应力来确定抱 箍钢板的厚度t。 考虑到抱箍和砼的摩擦，抱箍体面板承受螺栓的拉力 ：P=18M18Nl卩=1619 KN 抱箍体钢板的纵向截面积：S仁Ht 抱箍体拉应力(T =P/S1<[(T ]=140Mpa时,满足抗拉要求。 P 1619KN 贝 U t > = 0.6m< 140Mpa =0.019m 抱箍体剪应力： T =(N /2)/2S1<[ T ]=85Mpa,满足抗剪要求 N 则 t > 1388KN = =0.007m 4H [ T] 4 5.6m =<85Mpa 取 t=2cm。 张拉、压浆 (1)张拉前提条件 ① 盖梁养护满足5天时间，同条件养护试块强度达到设计强度的 85%t，才 可进行张拉。 ② 完成整个盖梁施工质量的检查，特别是观察有无结构的温度、收缩裂缝， 记录并分析这些裂缝发生的原因和对预应力施工的影响， 凝土施工质量，如有缺陷及时处理。 ③ 梁侧模拆除完毕，水泥浆试配完毕。 ④ 逐个清理检查张拉穴口的施工尺寸偏差，特别是检查锚垫板与孔道的垂 直度，如有问题应采取措施处理，并作好记录。 ⑤ 安装锚具，锚具安装要求锚环与孔道对中同心，夹片均匀打紧，并外露 一致，千斤顶上的工具锚与构件上的工作锚孔位一致， 采用支架导链吊设千斤顶， 做到千斤顶、锚具、预应力筋三对中。 ⑥ 张拉设备：两台YCW250千斤顶及配套的ZB4-500油泵，锚具、夹片若 干；驱动油泵电源为380V,配电盘至少15A。 逐个检查张拉端后的混 ⑦ 计算设备配套标定及张拉力对应的油压值。 ⑧ 计算预应力筋理论伸长量，并在张拉前将预应力钢绞线张拉力和伸长值 汇总成表。 依据分段要求，计算各段的应力损失、平均应力及伸长值指标。 理论伸长值由下式计算：△ L=(NPX L)/(A pXEp) 式中：△ L—预应力筋的理论伸长值 N—预应力筋的平均张拉力 L—预应力筋的曲线长度加直线段长度 A—预应力筋的截面积 E—预应力筋的弹性模量 其中, 2=匚 con AP 1 -e欲巧 IL kL •上 兀 ■1 tg （h / L 投） X 式中： 预应力筋的曲线转角(弧度) h—预应力筋曲线段的矢咼 L投一预应力筋曲线段的水平投影长度 k—考虑孔道局部偏差对摩擦的影响系数(k可取值0.0015) 卩—预应力筋与孔道壁的磨擦系数(卩可取值0.25) (2)张拉的操作规程 张拉前先清理端头，再套上锚夹具使千斤顶的张拉作用线与孔道中心线重 合。张拉采用双控法即应力控制、伸长校核的方法进行控制。通过与实际伸长值 进行对照分析，确认计算伸长值的精度，作为施工控制的依据；并进行实际伸长 值的检测，若偏差在计算伸长值的-6%〜+6%区间，则继续张拉，否则应立即停止 张拉，分析查明原因予以调整后，才能继续。 张拉时，操作人员要控制好加压速度，给油平稳，持荷稳定，测量人员要 配合好，记录人员要认真仔细。 张拉时，操作人员不得立于千斤顶后，也不得触摸千斤顶，记录人员要观 测混凝土结 构情况，张拉人员注意观测压力表针有无异常摆动， 测量人员要注意 观察结构及倾听钢绞线、千斤顶有无异常声音，如有，应马上卸荷为零，认真分 析，查明原因后，方可继续张拉。 预应力钢绞线每个断面的断丝率不得大于该断面钢丝总数的 根钢绞线被拉断。 按设计要求的顺序对预应力束进行张拉，一般为先中间后两边，应尽量做 到左右对称张拉。设计为两端张拉的，必须两端同时张拉。 （3）孔道灌浆 灌浆材料采用普通硅酸盐水泥净浆，用净浆搅拌机搅拌，压浆机灌浆。净 浆水灰比为0.40,掺入适量的外加剂，保证其泌水率w 2%, 28天强度》30Mpa 灌浆前先清理孔道，灌浆从孔道一端压入，当各个排气孔依次流出清水、 稀浆、浓浆后，持续几秒钟圭寸闭各排气孔，再加压至 封闭灌浆管。 灌浆过程中，灌浆用水泥浆留置试块，每台班取两组试块进行检测，其抗 压强度不应小于 30N/mm 。 灌浆完毕后及时对灌浆机进行清洗。 2 1%，不允许整 0.6Mpa持续数秒钟后即可
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