各种脚手架受力验算

R=1.1×（g×1.2+q×1.4）×la=1968.38N（二）、小横杆的计算小横杆只考虑大横杆产生的集中力作用，计算简图如下：R1RRR1clccb1、强度验算计算集中力R作用下的弯距M集中力R到支座的距离c=lb/3=400mmM=R×c=787.4N·m小横杆的验算σ=M/W=155.0N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求2、挠度验算w=R×c×（3l2b-4c2）/（24×E×I）=4.81mm≤[w]其中:[w]=lb/150=8mm满足要求验算小横杆和立杆间扣件的抗滑承载力根据实际的受力情况可知R1=0.5×R=984.192N则小横杆和立杆间的扣件受力是R1+R=2952.58N≤Rc=8000N满足要求其中:Rc为扣件抗滑承载力设计值见规范表5.1.7（三）立杆计算1、荷载计算恒荷载计算 大横杆自重38.4×la×4=230.4N小横杆自重38.4×（lb+a）×1=57.6N扣件自重15×6=90N竹筏片脚手板56×la×lb=100.8N栏杆及挡板自重140×la=210N安全网自重20×la×h=54N小计：N1=742.8N活荷载计算N2=P×la×lb=3600N活荷载的层数 n'2风荷载的计算计算参数：风压高度变化系数uz1.13脚手架风荷载体型系数us1.042

基本风压wo0.4kN/m2wk=0.7×uz×us×wo=0.33kN/m22、立杆内力的计算立杆采用单立杆立杆自重N3=38.4×H=1637.76N有关参数的计算计算长度lo=k×u×h=3.22m其中：计算长度附加系数k1.155 单杆计算长度系数u查规范表5.3.3单杆计算长度系数u查规范表5.3.31.55长细比λ=lo/i=204≤[λ]=210查规范中的附表C可得φ=0.1742.1 组合风荷载的作用立杆底端的轴力N为N=(n×N1/2+N3)×1.2+0.85×(n'×N2/2)×1.4=16809N风荷载作用下的立杆段弯距值M=0.85×1.4×wk×l2a×h/10=190.31N·m立杆稳定性验算N/（φ×A）+M/W=235.02N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求2.2 不组合风荷载的作用立杆底端的轴力为N=(n×N1/2+N3)×1.2+(n'×N2/2)×1.4=17565.5N立杆稳定性验算N/（φ×A）=206.44N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求立杆从第n''步开始往下采用双立杆n''=15立杆自重N3=38.4×(H+(n-n'')×h)=2239N有关参数的计算计算长度lo=k×u×h=3.22m其中：计算长度附加系数k1.155 单杆计算长度系数u查规范表5.3.3单杆计算长度系数u查规范表5.3.31.55长细比λ=lo/i=204≤[λ]=210查规范中的附表C可得φ=0.1742.1 组合风荷载的作用立杆底端的轴力N为N=(n×N1/2+N3)×1.2+0.85×(n'×N2/2)×1.4=17531N风荷载作用下的立杆段弯距值M=0.85×1.4×wk×la×h2/10=190.31N·m立杆稳定性验算N/（φ×A×2）+M/(W×2)=121.75N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求2.2 不组合风荷载的作用立杆底端的轴力为3

N=(n×N1/2+N3)×1.2+(n'×N2/2)×1.4=18286.6N立杆稳定性验算N/（φ×A×2）=107.46N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求（四）、连墙件的计算本脚手架按两步三跨计算，连墙件采用圆钢步数n12跨数n23选用圆钢的直径为φ10mm截面积A=πr2=78.5mm2连墙件的轴向力设计值的计算Nl=Nlw+No=12.46kN其中：Nlw为风荷载产生的连墙件轴向力设计值Nlw=1.4×wk×Aw=7.46kN其中：Aw为每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧面的迎风面积Aw=bw×hw=16.2m2bw=n2×la=4500mmhw=n1×h=3600mmNo为连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力双排架的No5kN连墙件的强度验算σ=N2l/A=158.8N/mm≤[f]=205N/mm2满足要求4