卸荷方案

中建三局（北京）

菜市口移动通信枢纽楼外脚手架卸荷措施

一、工程概况：

北京菜市口移动通信枢纽楼工程外脚手架采用双排落地式脚手架，外脚手架在6层及11层顶板处进行卸荷，卸荷采用不明确卸荷装置，卸荷装置使用脚手架钢管内外双撑和钢筋内外双拉的方式达到卸荷目的。

二、计算依据：

《建筑施工手册（第三版）1》中脚手架工程中有关内容。

三、卸荷架搭设：

卸荷架采用钢管斜撑与φ6钢筋斜拉的方式。钢管斜撑每间隔3m设置一道，下端撑于五层及十层顶板上，撑点距结构边为300mm，钢管上端固定在六层及十一层顶板处的外架上。钢筋斜拉间隔1.5m设置一道，上端拉在七层及十二层顶板上预埋的Φ16钢筋环上，下端兜于六层及十一层顶板处的外架的水平杆上，为防止钢筋与钢管滑移可将钢筋与钢管进行焊接。详见附图。

四、卸荷计算：

1、卸荷装置所承受力：

按照上拉下支式杆件体系进行计算。将内外支撑简化为内、外两个单撑单拉体系，计算每一体系承担的最大荷载值。计算公式如下： RB=RCcosθ1/（sinθcosθ1+cosθ） RB1=RCcosθ/（sinθ1cosθ+cosθ1） RAH=RCcosθcosθ1[1/(sinθcosθ+cosθ1

θθ1)-1/(sinθ1cosθ1+cosθ)]

θ--撑杆与水平杆间的夹角 θ1--拉杆与水平杆间的夹角 RC--上部传来的集中荷载 RB--撑杆所承受的轴向压力 - 1 -

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RB1--拉杆所承受的轴向拉力 RAH--水平杆的轴向力 2、计算过程：

分别取内撑拉体系和外撑拉体系进行计算。

1、外撑拉体系 ①、内力计算：

θ1=33.7°，θ=63.72°，其他详细尺寸见附图

cosθ=0.443，cosθ1=0.832，sinθ=0.897，sinθ1=0.555， RB=0.7RC 通过钢管支撑来承担 RB1=0.41RC 通过两根圆6钢筋来承担 RAH=-0.11RC

②、计算支撑杆稳定性

撑杆的计算长度，因撑杆与小横杆、立杆均用扣件连接，相当于增加了约束，故取杆件上约束距离较大的一段作为杆件的计算长度l0，则l0=1.8/sinθ=1.8/0.897=2m，

计算撑杆的长细比：λ=l0/i i值取15.8mm 计算λ=127 则ψ查表得0.412 钢管截面面积A=489mm2

N/ψA=0.7RC/0.412×489≤fc=210N/mm2 则RC≤210×489×0.412/0.7=60440N ③、计算钢筋抗拉强度：

经计算钢筋所承受的拉力为0.41RC，钢筋面积为2πd/4=56.52mm σ=N/A=0.41RC/56.52=145N/mm2≤fc=210N/mm2 则RC≤210×56.52/0.41=28949N 2、内撑拉体系 ①、内力计算：

θ1=79.3°，θ=81.57°，其他详细尺寸见附图

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cosθ1=0.186，sinθ1=0.983，cosθ=0.147，sinθ=0.989， RB=0.562RC 通过钢管支撑来承担 RB1=0.445RC 通过圆6钢筋来承担 ②、计算支撑杆稳定性

撑杆的计算长度，因撑杆与小横杆、立杆均用扣件连接，相当于增加了约束，故取杆件上约束距离较大的一段作为杆件的计算长度l0，则l0=1.8/sinθ=1.8/0.989=1.82m，

计算撑杆的长细比：λ=l0/i i值取15.8mm 计算λ=115 则ψ查表得0.483 钢管截面面积A=489mm

N/ψA=0.562RC/0.483×489≤fc=210N/mm2 则RC≤210×489×0.483/0.562=88255N ③、计算钢筋抗拉强度： 钢筋面积为2πd2/4=56.52mm2 σ=N/A=0.445RC /56.52≤fc=210N/mm 则RC≤210×56.52/0.445=26672N 3、上部荷载计算：

根据《建筑施工手册》中有关“高层脚手架卸载”内容中要求：不明确卸载装置按其承载力的一半分配上部荷载且不超过上部荷载的1/3。

单步脚手架钢管自重为：

38.4×(4×1.8+3×1.5+1.7+1.8/sin60°)=455N 单步脚手架按10个扣件考虑，则扣件重150N，

11层卸荷处上部有12步钢管脚手架，考虑三层跳板，350×3×1.2×1.5=1890N；施工荷载按装修荷载考虑，2000×1.2×1.5=3600N。

11层上部脚手架荷载：N1=（455×12+150×12+1890）×1.2+3600×1.4=16020N。 16020/3=5340N＜RC/2，满足要求。

6层卸荷处上部有11步钢管脚手架及上部传来的荷载，考虑三层跳板，350×3

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×1.2×1.5=1890N；施工荷载按装修荷载考虑，2000×1.2×1.5=3600N。

6层上部脚手架荷载：N1=（455×11+150×11+1890）×1.2+3600×1.4+16020×2/3=25974N。

25974/3=8658N＜RC/2，满足要求。

传至底部荷载为，N=（455×12+150×12+1890）×1.2+3600×1.4+25974×2/3=33336N，每根立杆承受轴向力为，33336/2=16668N。 4、验算底部钢管承载力 ⑴.计算长细比λ

λ=l0/i=kμh/i=1.155×1.55×180/1.58=204 ⑵.稳定系数φ

根据λ=204，查《规范》附录C得φ =0.174 ⑶. 验算整体稳定

N/φA =16668/0.174×489=196N/mm2由于整体架子已经考虑抵抗风荷载，风荷载对不明确卸荷装置作用比较复杂，出于安全考虑，斜撑按抵抗当层风荷载计算。

风荷载标准值K=0.7SZ0 北京地区基本风压0=0.35

挡风系数=挡风面积/迎风面积=1.0 S=1.3 =1.3 Z =1.42

则K=0.7×1.3×1.42×350=452N/M2

则当层风荷载：N2=K×1.5×4.05=2746N，扣件抗滑设计值为8500N，满足要求。

审核人： 编制人： 编制日期：2002年9月29日

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北京菜市口移动通信枢纽楼工程 中建三局（北京） 卸荷架搭设示意图 100×100木枋七层顶板，标高29.35十二层顶板，标高48.50φ6钢筋于Φ16钢筋环焊牢两道钢筋斜拉，分别固定于内排及外排架上，每道钢筋斜拉由两根φ6钢筋构成。六层顶板，标高25.20十一层顶板，标高45.45两道钢管斜撑，分别固定于内排及外排架上，采用Φ48钢管。五层顶板，标高21.15十层顶板，标高41.40 审核人： 制图人： 制图日期：2002年9月29日 - 5 -