楼盖设计计算书

1.设计资料

（1）楼面做法：20mm厚水泥砂浆面层（20kN/m），钢筋混凝土现浇板12mm厚纸筋灰粉底（。16kN/m3）

（2）楼面荷载：楼面均布活荷载标准值6.0KN/m2

（3）材料：混凝土强度等级C25；钢筋强度为HPB235和HRB335。2.楼盖的结构平面布置

确定主梁的跨度为7.2m，次梁的跨度为6m，主梁每跨内布置两根次梁，板跨为2.4m。按跨高比条件，对工业建筑的楼盖板，要求h≥80mm，取板厚h=80mm。

3次梁截面高度应满足hl/18l/12取h=400mm,截面宽度取为b=200mm.主梁截面高度应满足hl/15l/10b=300mm。3.板的设计（1）荷载

板的恒荷载标准值：

60006000333.3mm:500mm，考虑到楼面活荷载比较大，181272007200480mm720mm。取h=600mm，截面宽度取为151020mm水泥砂浆面层 80mm钢筋混凝土板 12mm混合纸筋灰粉底 小计

0.02200.4kNm20.08252kNm20.012160.192kNm22.592kNm26.0kN/m2

2（1）板的活荷载标准值：

恒荷载分项系数取1.2；因为是工业建筑楼盖且活荷载标准值大于4.0kNm，所以活荷载分项系数取1.3。于是板的恒荷载设计值 活荷载设计值 荷载总设计值 （2）计算简图

次梁截面为200mm400mm，板伸入墙内120mm。按内力重分布设计，板的计算跨度：

1

g2.5921.23.11kNm2q6.01.37.8kN/m2gq10.91kN/m2，近似取为gq10.9kNm2边跨：l01l0a20080h24001202220mmln2240mm2222所以，l012220mm中间跨： l02ln24002002200mm因跨度相差小于10%，可按等跨连续板计算。取1m宽板带作为计算单元，计算简图如图1

g+q=10.6kN/m2图1

（3）弯矩设计值

板的弯矩系数m分别为∶边跨跨中，1；离端第二支座，1；中间跨跨中，1111116，中间支座

1。故

1422M1MB(gq)l01/1110.9(2.22)22(gq)l/1410.9(2.2)02MC14.88kN:m1113.77kN:m14122(gq)l/1610.9(2.2)3.3kN:m02M216（4）正截面受弯承载力计算

板厚80mm，h0802060mm。C25混凝土，11，fc11.9kN/mm；HPB235钢筋，

2fy210N/mm2。板配筋计算的过程列于下表。

板的配筋计算

截

面

14.88

B-4.88

表1

23.3

C-3.77

弯矩设计值kN:m

sM1fcbh02轴线①:②⑤:⑥

计算配筋mm0.1140.1140.0770.088

0.1210.1210.080.092

2411

411

272

313

Asbh01fcfy2

实际配筋mm28@1008@1006@1008@150

As503

As503

As283

As335

轴线②:⑤

计算配筋mm2411411

Asbh01fcfy0.8×272=217.60.8×313=250.4

实际配筋mm28@1008@1006@1256@100

As503

As503

As226

As283

对轴线②:⑤间的板带，其跨内截面和支座截面的弯距值可折减20%，为了方便，近似对钢筋面积折减20%。4.次梁设计

按考虑内力重分布计算。楼盖的次梁和主梁的活荷载不考虑从属面积的荷载折减。

（1）荷载设计值

恒荷载设计值

板传来的恒荷载 3.1126.22kN/m 次梁自重 0.2(0.40.08)251.21.92kN/m 次梁粉刷 0.015(0.40.08)2171.20.2kN/m 小 计 g8.34kN/m活荷载设计值 q7.8215.6kN/m

荷载总设计值 gq23.94kN/m ，近似取gq23.9kN/m（2）计算简图

次梁在墙上的支承长度为240mm,主梁截面为.300600mm计算跨度：

边跨l01lna26000120300224025850mm1.025ln5894mm取l015850mm中间跨l02ln60002505750mm 因跨度相差小于10%，可按等跨连续梁计算。次梁的计算简图如图2.

g+q=23.3kN/m图2

3

（3）内力计算 弯矩设计值： 剪力设计值：

2M1MB(gq)l01/1123.95.852/1174.4kNm2M2(gq)l02/1623.95.752/1649.4kNm2MC(gq)l02/1423.95.752/1456.4kNmVA0.45(gq)ln10.4523.95.8562.9kNVBl0.6(gq)ln10.623.95.8583.9kNVBr0.55(gq)ln20.5523.95.7575.6kNVC0.55(gq)ln20.5523.95.7575.6kN（4）承载力计算

1)正截面受弯承载力

正截面受弯承载力计算时，跨内按T形截面计算，翼缘宽度取bfl60002000mm；又33bfbsn200200022002000mm故取bf2000mm。钢筋保护层厚度确定为25mm,除支

座B截面纵向钢筋按两排布置外，其他截面均布置一排。 单排钢筋截面有效高度曲h0=365,两排钢筋取h0=340mm。C25混凝土，11，fc11.9N/mm，ft1.27N/mm，纵向钢筋采用HRB335，fy300N/mm，箍筋采用HPB235，fyv210N/mm。 正截面承载力计算过程列于表2。经判别跨内截面均属于第一类T形截面。

次梁正截面受弯承载力计算

截 面弯矩设计值kNm（kNm）

174.40.01450.01464223Φ14（弯1）

B-74.40.110.12<0.353243Φ12（弯1）

249.40.00960.00962783Φ12（弯1）

表2

C-56.40.1220.131<0.35

3533Φ14（弯1）

2222sM1fcbh02Asbh01fcfy选配钢筋

mm2As=461As=339

As=339As=462

2)斜截面受剪承载力计算包括：截面尺寸的复核，腹箍计算和最小配筋率验算

验算截面尺寸：hwh0h'f36580285mm，

4

因hw/b285/2001.4254，截面尺寸按下式计算

0.25cfcbh00.25111.9200340202.3103N>Vmax83.9kN故截面尺寸满足要求。

计算所需腹筋：采用Φ6双肢箍筋，计算支座B左侧截面。由Vcs0.7ftbh01.25fyv间距

Asvh0可得到箍筋ss1.25fyvAsvh0VBl0.7ftbh01.2521056.6340=215mm

839000.71.27200340调幅后受剪承载力应加强，梁局部范围内将计算的箍筋面积增加20%，现调整箍间距S=0.8×215=172 mm 考虑到构造要求，最后取箍筋间距S=150mm为方便施工沿梁长不变。验算配箍率下限值：

弯矩调幅时要求的配箍率下限为0.3ft1.270.31.81103。实际配箍率fyv210svAsv56.61.89103＞1.81103，满足要求。bs2001505.主梁设计

（1）荷载设计值

为简化计算将主梁自重等效为集中荷载次梁传来的恒荷载 主梁自重（含粉刷）

8.32649.92kN0.60.080.322520.60.080.0152171.210.0kN

恒荷载 G=49.92+10.0=59.92kN 取G=60kN 活荷载 Q=15.6×6=93.6kN 取Q=94kN主梁端部支承在带壁柱墙上，支承长度为370mm，中间支承在400×400的混凝土柱上，主梁按连续梁计算其计算跨度。 边跨

ln172002001206880mm因0.025ln1172＜

b4001.02556807252mm 近似取为l01=7250mm22a185mm,取 2l011.025ln1 中 跨

l02=7200mm

主梁的计算简图见图3，因跨度相差不超过10%，故可利用附录7中的附表7-2计算均力。

图3

5

（2）内力设计及包络图1)

弯矩设计值 弯矩 Mk1Glk2Ql 式中系数k1，k2由附录7附表7-2中相应栏内查得。不同荷载组合下的各截面的弯矩计算结果见表3剪力设计值

2)

剪力

Vk3Gk4Q 式中系数k3，k4由附录7中附表7-2中相应栏内查得，不同荷载组合

下各截面的剪力计算结果见表4

主梁的弯矩计算（kN·m）

表3

项荷 载 简 图

kkkkk次

M11M12MBM2MC10.2440.1550.26740.0670.2674106.1467.43116.3228.95116.3220.2890.2450.1330.1330.133196.96166.9790.6490.0190.6430.0450.0890.1330.2000.13330.6760.6590.64135.3690.644

0.2290.1260.3110.170.089156.0685.87211.95115.0660.65M①+③①+③ ①+②①+④min(kN.m)75.47-206.96

-61.06-176.97

组合项次

①+②①+④①+④①+③M303.1

153.3-328.27

164.31

max(kN.m) 主梁的剪力计算 （kN·m） 表4 项次

荷 载 简 图

kkkVAVBlVBr10.7331.2671.0043.9876.026020.8661.13481.4106.64

0.6891.3111.22264.77123.34114.87组合项次

①+②①+④①+④Vm125.38

-199.36

174.87

maxkN.3)

弯矩，剪力包络图

6

4)承载力计算

C25混凝土，11，fc11.9N/mm2，ft1.27N/mm2，纵向钢筋采用HRB335，

fy300N/mm2，箍筋采用HPB235，fyv210N/mm2。

①）

正截面受弯承载力

跨内按T形截面计算，因

bfh80l7.20.140.1，翼缘计算宽度按2.4m和56533bsn6000mm中较小值定，取bf2.4m。

B支座边的弯矩设计值MBMmaxV0b0.4328.27207286.87kN.m。纵向受力钢筋除22B支座截面为两排外，其余均为一排，跨内截面经判别都属于第一类T形截面，正截面受弯承载力的计

算过程列于表5。

截 面弯矩设计值（Kn.m）1303.1B-328.27115.062-60.65sM/1fcbh02112s20.03330.32740.1260.0532s0.9830.7940.9320.9727ASM/Sfyh0选配钢筋(mm)218195Φ22（弯3）26007Φ22（弯3）7283Φ18（弯1）3682Φ18AS1901AS2661AS763AS508.97

主梁纵向钢筋的弯起和切断按弯矩包络图确定。②）斜截面受剪承载力、验算截面尺寸

hwh0hf53080450mm，因hw/b4501.54，截面尺寸按下式验算3000.25cfcbh00.25111.9300530473.01103NVmax199.36kN。知截面尺寸满足要求。

计算所需腹筋，采用8@200mm双肢钢筋。

Vcs0.7ftbh01.25fyvAsv56.6h00.71.273005301.25210530180.72kNs200VA125.38kN处负弯矩，现先后弯起第一跨跨中的3Φ18，Asb254.5mm验算最小配筋率：

2svAsvf56.60.00160.24t0.0015，满足要求。bs250200fyv次梁两侧附加横向钢筋的计算：

次梁传来的集中力Fl6094154kN，h1600400200mm。附加箍筋布置范围

s2h13b220032001000mm，取附加箍筋8@200mm双肢，则在长度S内可布置附加

箍筋的排数 m100016排，次梁两侧各布置3排，另加吊筋118，As254.5mm2，由2002fyAsbsinm.nfyvAsv12300254.50.7076221050.3234.7kNFl，满足要求。

主梁边支座下需设梁垫.绘制施工图

6.板配筋、次梁配筋和主梁配筋图分别见图纸。

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