满堂支架施工方案计算书

一 编制依据

1. 《新建1-16m钢筋混凝土箱形桥》图 2. 《铁路混凝土施工技术指南》(TZ210-2005）

3. 《铁路混凝土工程施工质量验收补充标准》(铁建设［2005]160号） 4. 《铁路混凝土与砌体工程施工质量验收标准》(TB10424-2003） 5. 《铁路混凝土与砌体工程施工规范》（TB10210—2001） 6. 《钢结构设计规范》（GB50017-2003） 7. 建筑施工手册 二 工程概况

＊＊＊箱形梁桥设计为1-16m公铁立交箱形桥，箱桥净高6。5m,斜交40,正桥宽6m，斜宽9.334m，主跨正交跨度19。3m,斜交跨度25.19m，顶板厚度1.3m，底板厚度1.5m,上梗肋尺寸100X250cm，主体采用C40钢筋混凝土。

本次检算16m跨浇筑顶板混凝土支架设计方案。 三 支架设计方案

模板采用钢模板,模板厚度3mm,钢模板弹性模量E=2.1x105MPa,fy=205Mpa；底模模板下部直接设置立杆,立杆采用

48X3.5mm钢管，立杆纵横向间距都为50cm,层距100cm；剪力撑沿纵

向每4米在横截面上设置一道，纵向在左中右设置3道，剪力撑与地面成45—60角；脚手架直接搭设在箱体底板上。 四 荷载计算 1、荷载组合

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在计算中，考虑的荷载按照《铁路混凝土与砌体工程施工规范》（TB0210—2001）中荷载规定： a 、竖向荷载：1）模板自身重力 2）新浇注混凝土自重 3）钢筋(包括预埋件）重力 4）施工人员和机具设备的重力 5)振捣混凝土时产生的荷载

6）其它荷载（超挖,混凝土集中存放等引起的) b、水平荷载：1）新浇注混凝土底模板的侧压力 2）倾倒混凝土时因振动产生的侧荷载

由《组合模板技术规范》可知，模板自重可按0。5KN/m2计。 在《铁路混凝土工程施工技术指南》中模板荷载规定: 1）钢筋混凝土容重为26KN/m3 2）人机运输荷载为2。5KPa 3）振捣混凝土时产生的荷载为2KPa 2、荷载标准值： 钢筋砼容重取：26kN/m3。 （1顶板梗肋截面砼自重标准值

gk0= 1.8mx26kN/m3=46.8 kN/m2

（2）顶板自重标准值(取跨中截面）：

gk1=1。3m×26kN/m3=33.8kN/m2

（3)模板自重标准值：

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假设侧模板总重(俩侧)平均分配在横截面上,则每平方米分配: 1。0m×0。5 kN/m2x2/25.19m=0。04kN/m2

底模板自重标准值: gk2=0.5+0.04=0。kn/m2 (4）483.5mm钢管自重标准值：

gk30.0384KN/m

(5）施工人员及机械设备均布活荷载:qk12.5kN/m2 （6)振捣砼时产生的活荷载：qk22.0kN/m2 五 模板检算

模板材料为钢模板，fy205MPa，=140MPa,弹性模量为:E=2。1105MPa，模板支撑肋厚度d=1。8mm。模板截面抵抗矩和模板截面惯性矩取宽度为1m计算：

ad21m0.018m25.4105(m3) 模板截面抵抗矩W66ad31m0.018m3模板截面惯性矩I4.86107(m4)

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1. 顶板梗肋部分底模板验算

模板直接支撑在立柱上，立柱间距为50cmX50cm。模板按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，跨度为：0.5m+0.5m+0.5m ①强度计算

模板上的均布荷载设计值为:

q=［1.2×（gk0+ gk2）+1.4（qk1+ qk2) ］×0。5m

=[1。2×(46。8 + 0。）+1。4×（2.5+ 2) ]×0。5KN/m =59。96KN/m

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最大弯矩：Mmax=0.1×ql2=0.1×59.96×0。52 KN.m =1。 5KN.m

σmax= Mmax /（0。5×W）=1。5 KN.m /（0.5×5。4×10-5m3）

=55。5Mpa＜δ=140 Mpa＜fy205MPa。 ［通过]

②挠度计算

刚度验算采用标准荷载,同时不考虑振动荷载作用。

q= (gk0+ gk2）×0.5m=（46.8 + 0.） ×0。5KN/m=23.67 KN/m

最大挠度为：

δ=qL4/150EI=（23。67×0。) / （150×2。1×105×0。5×4.86×10-7)=1。93×10—

4(m）<

[δ]=L/400=0。5/400=1。25×10—3(m) ［通过]

（2）等厚度顶板底模板检算

模板直接支撑在立柱上,立柱间距为50cmX50cm。模板按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，跨度为：0.5m+0。5m+0。5m ①强度计算

模板上的均布荷载设计值为：

q=［1.2×（gk1+ gk2)+1。4（qk1+ qk2） ］×0.5m

=［1。2×(33。8 + 0.)+1.4×(2.5+ 2） ]×0。5KN/m =23.75KN/m

最大弯矩：Mmax=0.1×ql2=0.1×23。75×0。52 KN。m =0.6KN.m

σmax= Mmax /（0。5×W）=0.6KN。m /（0.5×5.4×10-5m3） =22。22Mpa＜=140Mpa。 ［通过]

②挠度计算

刚度验算采用标准荷载,同时不考虑振动荷载作用。

q=(gk1+ gk2) ×0。5=(33。8 + 0。) ×0.5=17.17KN/m

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最大挠度为：

δ=qL4/150EI=（ 17。17×0。） / (150×2。1×105×0。5×4 。86×10-7）=1.4×10-4(m）

＜［δ]=L/400=0.5/400=1.25×10—3(m) [通过]

六、支架承载力检算

根据钢管支架的技术参数可知,支架钢管外径48mm，壁厚3.5mm，横向间距0.5m，纵向间距均为0。5m，层距为1。0m. 钢管立柱及大小横杆为a类截面，fy=205 MPa，[σ]=140MPa。

D2d2482412i15.78mm

44D2d2482483.5222A4.3mm

2222l0l1.01.21.2m（偏于安全考虑按两端铰支取=1。0)

长细比：fy235l01.276150， i0.015787620571 查表0.782 235则［N］=0.9A=0.9×0。782×4.3×140=48。21KN. 立杆最大高度取6。5米(根据施工图纸），其自重为：

g= gk3×6。5m=0.0384 KN/m×6。5m=0.25KN.考虑配件,剪力撑,水平拉杆等,乘以系数2。0，即每根立杆承受杆件重量为0.25x2=0。5KN.

支架计算如下： 1、等厚度顶板段

立杆纵向间距0。5m，横向间距0。5m。

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N=（1。2×（33。8+0.）+1.4×（2.5+2。0）)×0。5×0.5+1.2×0。614

=12.6KN<[N］=48。21KN 强度满足要求。

δ=N/δA=12。6/0。782×4mm2=32。9Mpa＜δ=140 Mpa＜fy205MPa，稳定性满足要求。

2、顶板梗肋处

立杆纵向间距0。5m,横向间距0。5m.

N=(1.2×（46.8+0。)+1.4×（2。5+2。0））×0.5×0。5+1.2×0。614 =16.5KN〈［N]=48。21KN

δ=N/A=16.5/4mm2=33.7 Mpa＜δ=140 Mpa＜fy205MPa满足强度要求.

δ=N/δA=16。5/0。782×4mm2=43。1 Mpa＜δ=140 Mpa＜fy205MPa满足稳定性要求。 七、地基检算

取N=16。5KN计算，立杆底托尺寸为：0.10cm×0.10cm，立杆直接支撑在C40地板混凝土上：

立杆对砼表面的压强为:

δ=N/S=16.5×103/0.1m×0.1m=1.65 Mpa＜fc=18。4MPa，满足C40混凝土抗压强度设计值。

九、抗倾覆检算

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由《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）知垂直于建筑物表面上的风荷载标准值为:

wkzszw0

； wk-—风荷载标准值（kN/m2）

z—-高度z处的风振系数;

s-—风荷载体型系数； z-—风压高度变化系数；

。 w0-—基本风压（kN/m2）(1）作用于模板的风荷载

乌鲁木齐基本风压w00.4(kN/m2)，（取n=10）

z1，s1.3

取B类地面,高度6。5m的风压高度变化系数z1.0 作用于模板的风荷载标准值为：

wkzszw01.31.00.40.52(kN/m2)

沿纵向取0.5m长的模板为检算对象，作用于模板的风荷载为: ql=0.5×wk=0。5 X0.52=0.26(KN/m) （2）作用于支架的风荷载

立杆外径D=48mm，纵向间距0。5m，横向间距0.5m，高度6.5m。 乌鲁木齐基本风压w00.4(kN/m2),（取n=10）

z1，s1.3

取B类地面，高度6。5m的风压高度变化系数z1.0

wkzszw01.31.00.40.52(kN/m2)

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立杆纵向间距为0.5m，故作用于支架的风荷载为： q2=0。5×wk=0。5 X0.52=0.26（KN/m) （3）支架自重

支架自重力为：N=0。614X15根=9.21（KN) （4）倾覆检算

风荷载产生的倾覆力矩为：

Mql1(81.48)q2812.7(kN.m) 22支架自重产生的抗倾覆力矩为：

MkN836.84(KN.m) 2取安全系数n1.5

M12.7MMK36.8424.56(kN.m) n1.5满足抗倾覆要求。

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