焊前准备、焊后处理及辅助设备

优点，这样由培训向实际工作过渡就不会使焊工新手　感到太困难。这种培训方法加快了焊工培训。援引　电渣堆焊修复热容量冲压工具》和《铝合金脉冲弧焊　时焊缝中氧化物杂质的形成特点和预防方法》。　了在焊条电弧焊，氧气切割，非熔化极惰性气体保护　焊培训中所提出的类似习题和答案示例。　２００６５０２６按“交钥匙”方式生产焊接设备的公司特　点［德］／／Ｓｔａｈｌｍａｒｋｔ．一２００３，５３（５）．一４８　２００６５０２４美国焊接联合会首次实施焊接生产经理　认证规划［英］／／Ｗｅｌｄ．Ｊ．一２００３，８２（３）．一３３　２００３年春季美国焊接联合会（ＡＷＳ，ＣｌｌＩＡ）首次　实施焊接生产经理认证规划。由２５人组成的小组　简述了生产各种用途‘焊接设备的Ｃａｒｌ　Ｃｌｏｏｓ　Ｓｃｈｗｅｉｓｓｔｅｃｈｎｉｋ　ＧｍｂＨ公司活动的特点。例如，它　所生产的载重量为５～１６５　ｋｇ的ＲＯＭＡＴ系列六轴　机器人可以与≤１８的外部轴共同工作。公司在世界　许多国家有子公司，并且与德国及其它国家的许多主　（３２长，经理，计划员等）在有大量焊接工作的船舶制　造企业举办了为期５天的短训班。培训班结束一周　导公司保持紧密联系。图１　后进行了考试，其中１８人顺利通过考试并获得了焊　接生产认证经理的资格。计划扩大培训经理的规划，　２００６５０２７　Ｍａｇｎｅｔｉｃ　Ａｎａｌｙｓｉｓ　Ｃｏｒｐｏｒａｔｉｏｎ庆祝成立　既在专门的培训班，也在有意取得相应认证的人的工　７５周年［英］／／ｗｅｌｄ．ａｎｄ　Ｃｕｔｔ．一２００３，（３）．一１２０　作地点实施该规划。将出版学习参考书，提供给想要　ＭＡＣ公司（纽约）于２００３年庆祝其成立７５周　通过认证的人。给出了培训班的课程设置。图１　年，它是研制和生产金属产品无损检验设备的龙头企　业。从１９２８年起，ＭＡＣ公司从规模不大的交易发展　２００６５０２５　应考学位论文［俄］／ＫｙａｂＭｅａＺＯ　０．Ｆ．　为成套仪器和试验系统的金球性供货商。目前，　／／ＡＢＴＯＭａＴ．ＣＢａｐＫａ．一２００３，（３）．一５６　ＭＡＣ公司的产品包括管子、线棒和类似产品试验工　简要介绍了Ｋｙ３ｂＭｅｎＫＯ　Ｏ．Ｆ．和Ｉ＇ＩｏＫａＡ￣ＫＯｒＯ　Ａ．　艺的广泛范围的检验系统。简要介绍了公司的现代　Ｉ’．副博士论文的内容，其题目分别为《用非致密材料　成就。　焊前准备、焊后处理及辅助设备　２００６５０２８高温高压管道焊接坡口选择及焊条用量　度的坡口计算。指出该坡口机在加工１　ｉｎ坡口的成　计算／郑中甫…／／焊接．一２００６，（３）．一５５～５７　本、加工速度、生产率、复杂型线零件坡口的加工、直　从经济和技术角度分析火电厂高温高压管道焊　径３００　ｍｍ以上筒形管子和零件的加工、坡口表面清　缝宜采用的坡口形式，并对各种坡口形式的焊条用量　洁度等方面的优点。图４表１　估算推导出经验公式。图４　２００６５０３０　ｃｒ—Ｍｏ钢管子局部焊后热处理加热宽度　２００６５０２９“ＴｐｙＭｎ￣”公司生产坡口机的经验［俄］／　准则的确定／陆皓…／／焊接学报．一２００６，２７（３）．一　ｕ工ｅ且ｐｏ　Ａ．皿．／／ＣＢａｐｏ￣．ｎｐ—ＢＯ．一２００３，（５）．一４７～　５～８　４９，６２，６３　采用粘弹塑性有限元方法从应力释放角度讨论　根据“ＴｐｙＭｎｄｐ”公司使用坡口机的生产经验，对　了Ｃｒ—Ｍｏ钢局部热处理下各种优化加热条件。研　广泛使用的带２３０　ｍｍ￣６　ｍｍ砂轮片的电动磨机与　究表明，局部热处理过程产生的瞬态和残余应力受蠕　ＴＫＦ１５００坡口机在加工１　ｍ长坡口时的成本进行了　变性能和温度关系弹性模量等因素的影响。当加热　对比评价。前者的优势是设备价格便宜，移动性好，　宽度足够大时，局部热处理后的应力与炉中热处理的　工人具有使用磨机的生产技能，其缺点是加工１　ｍ坡　应力接近。通过与现有标准的比较，从应力释放角度　口的耗材花费成本高。ＴＫＦ的切割工具是插刀，它　看，位于焊缝中心５　的加热宽度较为合理。提出　在往复运动时按给定角度从坡口剪切金属屑，此时切　了考虑焊接冷却过程Ｃｒ—Ｍｏ低温膨胀现象的相变　割区的金属不发热，这是该方法的主要优点。用极限　模型。给出了焊接残余应力与局部焊后热处理应力　强度为３５０　ＭＰａ的０９Ｆ２Ｃ钢板完成了不同高度和角　的试验结果与模拟结果的对比。图６表２参７　４　维普资讯 http://www.cqvip.com

“交钥匙”方式供货），以及清除管子外表面焊瘤的设　２００６５０３１　ＳＡＷ焊缝性能研究／胡　汉／／电焊机．一　２００６，３６（４）．一３２～３５　备。　介绍了埋弧焊焊接材料匹配的方法和途径；就焊　接材料一坡口对焊缝化学成分，热处理对焊缝组织和　性能的影响进行了对比试验。从焊缝金属的强化途　２００６５０３６　４００　ＭＰａ超级钢等离子弧焊焊接接头组　织性能及深冷处理研究／赵洪运…／／热加工工艺（焊　接版）．一２００６，（２）．一９～１０，１２　径、化学构成、组织和热处理种类等方面探讨了影响　焊缝金属性能的因素，提出了获得等强焊缝的途径。　对４００　ＭＰａ超级钢进行等离子弧焊焊接试验和　焊后深冷处理，并对不同工艺条件下的焊接接头进行　表５参２　２００６５０３２　新型（Ａ＋Ｆ）双相铁基堆焊合金热处理工　艺探讨／郝红元…／／热加工工艺（焊接版）．一２００６，　（１）．一８～１Ｏ　采用金相显微镜，Ｘ射线衍射仪等测试手段和电　化学分析的方法，对新型双相铁基堆焊合金的热处理　工艺进行了研究。结果表明：该合金具有良好的耐热　性。经不同的固溶时效处理工艺，获得了（ａ＋ｙ）双相　基体和弥散分布的Ｍ６Ｃ、Ｌａｖｅｓ相等强化相。最佳的　固溶时效处理工艺为：１　１６０℃×２　ｈ水冷＋８１Ｏ℃×　５　ｈ空冷。图４表４参２　２００６５０３３国内焊接球罐的用材及热处理技术／刘超　锋…／／热加工工艺（焊接版）．－－２００６，（１）．一６７￣６９　简述了焊接球罐的发展及应用情况。分析了焊　接球罐的工作载荷及失效的特点。强词了焊接球罐　焊后热处理的必要性。鉴于专利技术能代表一个国　家在某领域的技术进展状况，故结合１Ｏ项中国专利，　从球罐用钢，球罐焊后热处理及球罐用保温材料三个方　面，详细介绍了中国在该领域的新的发展。表１参１Ｏ　２００６５０３４焊接薄板结构的自动化热力矫正［俄］／　ｎａ１０Ｈ　Ｂ．Ｅ…／／ＡＢＴｏ￣Ｔ．ｃＢａｐ￣ａ．－－２００３，（７）．一３～８　研究了局部变形（凹凸不平）的薄板焊接结构的　自动化热力矫正。基于数学模拟、操作机器人、变形　测量系统和微柬等离子体加热源建立了热力矫正翘　曲的自动化综合体。自动化热力矫正可避免手工劳　动，保证焊接结构钢板表面的高质量，提高焊接生产　率，改善生态环境指标。图１１参９　２００６５０３５清除管子内表面焊瘤的综合装置［英］／／　Ｔｕｂｅ　ａｎｄ　Ｐｉｐｅ　Ｔｅｃｈｎｏ１．一２００３，１６（２）．一６６￣６７　为焊接管制造企业提供设备的Ｂｏｒｇｅｒ　ＧｍｂＨ公　司（德国）生产清除纵焊缝管子内表面焊瘤的装置（按　了组织性能分析。结果表明：等离子弧焊焊接热影响　区没有软化；３　ｍｍ厚钢板等离子弧焊焊接时加与不　加焊丝都可以；深冷处理后组织形态没有明显变化；　深冷处理可以改善焊接接头的综合性能。图４表４　参２　２００６５０３７钛及其合金焊接时用于跟踪送风的显示器　［英］／／Ｔｕｔ￣ａｎｄ　Ｐｉｐｅ　Ｔｅｅｈｎｏ１．－－２００３，１６（２）．一７３￣７４　Ｈｕｎｔｉｏｎｇｄｏｎ　Ｆｕｓｉｏｎ　Ｔｅｃｈｎｉｑｕｅｓ　Ｌｔｄ公司（英国）　研制了在焊接钛及其合金时用于跟踪保护气体中０２　含量（应为２０ＭＪＩＨ　）的Ａｒｇｗｅｌｄ显示器。仪器能够　确定１０００—１０ＭａＨ　范围内的含０２量，并以ⅢｌＨ　或百分数表示。显示形式在仪器接入时在仪器上规　定。当０２含量偏离仪器上的规定值时信号器即动　作。当把仪器接到其显示器上时，会向操作人员显示　动作顺序指令。可以把仪器接到电压为１１０或２２０　Ｖ，５Ｏ或６０　Ｈｚ的单相电网里，它具有连接个人电脑　或打印机的接口。在仪器的前壁板上有４个控制按　钮。仪器可防水份和脏物落入。仪器的使用期限为　５年。图１　２００６５０３８钨极加工装置［英］／／Ｗｅｌｄ．ａｎｄ　Ｃｕｔｔ．一　２００３，（３）．一１２２　Ｈｕｎｔｉｎｇｄｏｎ　Ｆｕｓｉｏｎ　Ｔｅｃｈｎｉｑｕｅｓ　Ｌｉｍｉｔｅｄ，Ｓｔｕｋｅｌｅｙ　Ｍｅａｄｏｗ，Ｂｕｒｒｙ　Ｐｏｒｔ　Ｃａｒｍｓ公司（英国）研制了较之　先前结构形式改进的ＴＥＧ一３装置，由于该装置控制　方面的保障而简化了电极加工过程。为了消除磨制　过程中形成的粉尘，与该装置一起还可以使用真空装　置。图１　２００６５０３９气保焊使用的新型气体输送管道［英］／／　Ｔｕｂｅ　ａｎｄ　Ｐｉｐｅ　Ｔｅｃｈｎｏ１．一２００３，１　６（２）．一７２　Ｗｉｔｔ　Ｇａｓ　Ｔｅｃｈｎｉｑｕｅｓ　Ｌｔｄ公司（英国）在制造熔　化焊用的供送Ａｒ＋ＣＯ。混合气体管道时，代替对接　焊接管或含Ａｇ钎料钎焊管采用了ＷＩＴＴＦＩＸ系统配　５　维普资讯 http://www.cqvip.com

件，其中包括连接直管、三通、９Ｏ。弯头的配件和圆形　截面密封圈。配件先用手拧紧，再用搬手上紧。公司　还生产压力更大的配件，且管子表面及其端面不需专　门加工。在管子上不会留下安装配件的任何痕迹，因　此管子可以反复使用。对管道安装发包方规定了非　常严格的期限，尽管某些零件只能用飞机从德国运　来，但所有工作由发包公司的两名工作人员在周一至　周五的期间内就完成了。图１　焊　接　理　论　般　问　题　状与实际情况有较大差别。分析了误差产生原因，提　出了数值模拟程序设计中如何确定热源在工件上作　２００６５０４０一种基于数学形态学的焊缝图像处理方　法／舒新宇…／／电焊机．－－２００６，３６（３）．一４８～５１　介绍了二值及灰度数学形态学进行图像处理的　基本原理。针对机器人焊接中的激光结构光焊缝图　像，提出了数学形态学滤波去噪方法。试验结果表　明，该方法能获取清晰的焊缝坡口特征，便于提取焊　缝中心。经测定，总的处理时间为２３　ｍｓ，满足实时　控制的要求。图７参５　２００６５０４１　铝合金搅拌摩擦焊三维模拟流场水平流动　状况分析／韩晓辉…／／电焊机．－－２００６，３６（３）．一５２～５４　采用计算流体力学软件ＦＬＵＥＮＴ，建立搅拌摩　擦焊的三维流场模型。对所建流场模型作４种深度　的水平切片，得到不同深度的水平流动状况，并对流　动状态进行分析。结果表明：焊缝上部金属呈规则的　层流，下部金属呈不规则的紊流，流动速度呈现有规　律分布。模拟流场结果与试验所测流场基本吻合。　图３参４　２００６５０４２不锈钢点焊电流信号的倒频谱分析／万晓　慧…／／电焊机．一２００６，３６（４）．一５３￣５５　飞溅将引起电流信号的异常变化。采用倒频谱　法对不锈钢点焊过程中有、无飞溅的电流信号进行变　换，分析比较二种情况下电流信号的倒频谱图，发现　它们的倒频谱图在对称性、尖峰个数和大小方面具有　明显差异。该方法可以提取出点焊过程飞溅的特征　量，为检测焊接过程是否发生飞溅提供了一种方法。　图４表３参５　２００６５０４３　ＧＴＡｗ熔池形状数值模拟精度的改进／赵　明…／／焊接学报．－－２００６，２７（３）．一１７￣２０，２８　采用高斯分布或双椭圆分布热源模式对ＧＴＡＷ　熔池形状的数值模拟中发现，计算得到的熔池尾部形　６　用区域计算半径的三个原则。解决了计算结果中熔　池尾部后拖不足的问题，提高了ＧＴＡＷ熔池形状数　值模拟精度。图６参１４　２００６５０４４焊接视觉图像质心算法及其特性／陈章兰　／／焊接学报．一２００６，２７（４）．一１７～２Ｏ，２４　从焊接视觉图像质心计算公式出发，根据图像灰　度与视觉传感器响应电压值的关系、响应电压值与检　测部位的发射率及光谱辐射强度等关系，由熔池特　性，推导并建立了焊接视觉图像质心与焊接区各点温　度间关系模型。通过焊接温度场的数值化，得到图像　质心与焊缝中心关系模型的数值解及关系曲线，证明　了视觉图像质心与焊缝中心存在相关性，为基于图像　质心的焊缝跟踪算法提供理论依据。分析了质心算　法的特性，为进一步研究实时焊接图像的质心及算法　打下理论基础。图６表１参６　２００６５０４５基于Ｓｏｌｉｄ　Ｗｏｒｋｓ的焊接特征建模系统／　王志江…／／焊接学报．一２００６，２７（４）．一５７～６Ｏ　焊接系统的特征建模技术是焊接机器人离线编　程领域的一项关键技术，然而现有的”焊接特征建模　系统”未能建立焊缝几何模型，使焊接意图不明确，不　能有效地提取焊接特征。针对以上问题，在Ｓｏｌｉｄ—　Ｗｏｒｋｓ平台之上，采用ＶＣ“６．０作为二次开发工具，　建立了一个焊接特征建模系统，完善了焊缝的几何造　型功能，并能有效地提取各种焊接特征，满足了离线　编程系统对工件信息的需要。图７参８　２００６５０４６焊接动态位移场的激光电子散斑法测量／　陶军…／／材料科学与工艺．一２００６，１４（２）．一１７８～　１８０，１８５　为提供一种能够全场测量整个焊接过程动态位　移场的工具，建立了激光电子散斑法测量系统。应用