第４２卷第１期 ２０１４年１月 塑料工业 ＣＨＩＮＡ ＰＬＡＳＴＩＣＳ ＩＮＤＵＳＴＲＹ 聚丙烯应力发白影响因素研究进展 雷佳伟，金滟 ，康鹏，蔡涛，丁树岩，石胜鹏 （中国石油化工股份有限公司北京化工研究院，北京１０００１３） 摘要：综述了近年来国内外聚丙烯应力发白的研究进展，分别从复合材料各组分和测试条件等方面概述了应力发 白的影响因素，并对改善聚丙烯材料应力发白进行了展望。 关键词：聚丙烯；应力发白；复合材料；弹性体；测试条件 ＤＯＩ：１０．３９６９／ｊ．ｉｓｓｎ．１００５—５７７０．２０１４．Ｏ１．００１ 中图分类号：ＴＱ３２５．１ ４ 文献标识码：Ａ 文章编号：１００５—５７７０（２０１４）０１—０００１—０４ Ｒｅｓｅａｒｃｈ Ｐｒｏｇｒｅｓｓ ｉｎ Ｆａｃｔｏｒｓ Ｉｎｆｌｕｅｎｃｉｎｇ Ｓｔｒｅｓｓ Ｗｈｉｔｅｎｉｎｇ ｏｆ Ｐｏｌｙｐｒｏｐｙｌｅｎｅ ＬＥＩ Ｊｉａ—ｗｅｉ，ＪＩＮ Ｙａｎ，ＫＡＮＧ Ｐｅｎｇ，ＣＡＩ Ｔａｏ，ＤＩＮＧ Ｓｈｕ—ｙａｎ，ＳＨＩ Ｓｈｅｎｇ。ｐｅｎｇ （Ｂｅｉｊｉｎｇ Ｒｅｓｅａｒｃｈ Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ ｏｆ ＣｈｅｍｉｃＭ Ｉｎｄｕｓｔｒｙ，ＳＩＮＯＰＥＣ，Ｂｅｉｊｉｎｇ １０００１３，Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｈｅ ｒｅｃｅｎｔ ｒｅｓｅａｒｃｈ ｐｒｏｇｒｅｓｓ ｉｎ ｓｔｒｅｓｓ ｗｈｉｔｅｎｉｎｇ ｏｆ ｐｏｌｙｐｒｏｐｙｌｅｎｅ ｗａｓ ｒｅｖｉｅｗｅｄ．Ｔｈｅ ｆａｃｔｏｒｓ ｉｎｆｌｕｅｎｃｉｎｇ ｉｎ ｓｔｒｅｓｓ ｗｈｉｔｅｎｉｎｇ，ｉｎｃｌｕｄｉｎｇ ｃｏｎｓｔｉｔｕｅｎｔｓ ｏｆ ｐｏｌｙｐｒｏｐｙｌｅｎｅ ｃｏｍｐｏｓｉｔｅｓ ａｎｄ ｔｅｓｔ ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓ，ｗｅｒｅ ｉｎｔｒｏｄｕｃｅｄ．Ｔｈｅ ｉｍｐｒｏｖｅｍｅｎｔ ｉｎ ｓｔｒｅｓｓ ｗｈｉｔｅｎｉｎｇ ｏｆ ｐｏｌｙｐｒｏｐｙｌｅｎｅ ｗａｓ ｐｒｏｓｐｅｃｔｅｄ． Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：Ｐｏｌｙｐｒｏｐｙｌｅｎｅ；Ｓｔｒｅｓｓ Ｗｈｉｔｅｎｉｎｇ；Ｃｏｍｐｏｓｉｔｅｓ；Ｅｌａｓｔｏｍｅｒ；Ｔｅｓｔ Ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓ 聚丙烯（ＰＰ）综合性能优良，环保价廉，广泛 应用于汽车、家电、电子、包装、建材、日用品及医 程度。 Ｌｉｕ等 指出，高抗冲ＰＰ的应力发白与分散相 （橡胶相）的粒径、基体的晶型、分散相的结晶和分 散相的组成等因素有关。研究发现，ＰＰ中的橡胶粒 疗器材等领域。然而，在加工或使用过程中，ＰＰ受 到拉伸、冲击、弯曲或划擦等应力作用时，容易产生 发白现象，影响了制品的美观及使用性能¨Ｉ２ Ｊ，也 了ＰＰ及其复合材料的档次提升及推广应用。本 径和熔体质量流动速率（ＭＦＲ）对其应力发白产生 影响。样品的ＭＦＲ相近时，减小橡胶粒径有助于抑 制应力发白；橡胶粒径相近时，ＭＦＲ较小的ＰＰ耐应 力发白较好。他们还发现， 晶ＰＰ具有较好的耐应 文简要综述了复合材料各组分（聚丙烯、聚乙烯、 弹性体、填料）和测试条件（温度、应变与应变速 率、液体静压力）等因素对ＰＰ应力发白的影响。 力发白性能，认为这是．由于 晶容易引发和传播塑性 滑移而Ｏｔ晶具有片晶互锁结构呈现脆性造成的。但 １复合材料各组分 ＰＰ复合材料应力发白的影响因素较多，主要包 括ＰＰ基体以及分散相（聚乙烯、弹性体及填料等） 的分散状态。研究发现导致应力发白产生的微裂纹聚 集区可能包括一定数量的银纹、裂纹和微孔 』，当 复合材料受到应力作用时，两相的形态结构影响了微 裂纹聚集区的形成。因此，ＰＰ的应力发白现象与复 合材料中的各组分息息相关。 １．１聚丙烯 Ｚｈａｎｇ等 研究发现， 相乙烯一丙烯共聚物比Ｏ／相 乙烯一丙烯共聚物的应力发白程度高，利用广角Ｘ 射线衍射分析结果表明，拉伸引起 晶向１９ｌ晶转变； 随着ＪＢ晶含量增加，乙烯一丙烯共聚物应力发白的产 生趋势增加。Ｐｈａｍ等…合成了应力发白小且刚韧平 衡的多相丙烯共聚物（ＨＰＣ）。研究发现，分散相乙 丙橡胶（ＥＰＲ）中含有结晶组分时，ＨＰＣ具有较好 的耐应力发白性能。另有研究表明，抗冲ＰＰ中的乙 烯含量影响了橡胶相内部结构及界面情况 Ｊ，因此， ＰＰ的应力发白也与乙烯含量有关。Ｄｉｄａｃ等 通过 作为基体材料，不同ＰＰ的应力发白程度差异较 大。分散相粒径、熔体质量流动速率、基体的晶型、 分散相的结晶及乙烯含量等均可影响ＰＰ的应力发白 联系人ｊｉｎｙ．ｂｊｈｙ＠ｓｉｎｏｐｅｃ．ｃｏｒｎ 扫描电镜发现，乙烯一丙烯嵌段共聚物的应力发白是 作者简介：雷佳伟，男，１９８６年生，硕士研究生，研究方向为高分子材料改性与应用的研究。ｌｅｉｊｉａｗｅｉｌｊｘ＠１６３．ｃｏｍ 塑料工业 由于材料中出现大量直径为１ ｔｘｍ的洞造成的，随着 乙烯含量增加，微空洞的密度增大。 １．２聚乙烯 而含ＰＯＥ。ｇ—ＭＡＨ的材料没有出现应力发白。Ｐｒａｋａｓ— ｈａｎ等 将马来酸酐接枝聚丙烯（ＰＰ‘ｇ‘ＭＡＨ）加人 ＰＰ／ＰＭＤＳ共混物，发现基体中出现了大量微银纹， 加入结晶的聚乙烯相可用来改善多相共聚物的应 力发白性能，其机理是ＰＰ熔体冷却时基体结晶对分 但没有出现应力发白。Ｒｅｎｃａｒａｊａｎ等 研究发现， 未中和的酸性Ｅ—ＭＡＡ共聚物／ＰＰ及含锌离子的Ｅ‘ ＭＡＡ共聚物／ＰＰ共混物的应力发白程度较小，而含 散相形成挤压，而分散相中乙烯序列的结晶会对橡胶 粒子产生松弛效应，减小了ＰＰ的冻结应力，从而使 冲击产生的银纹减少。聚乙烯相可通过第三相聚合阶 段获得，或在造粒阶段直接加入 。 钠离子的Ｅ—ＭＡＡ共聚物／ＰＰ共混物的应力发白程度 较大。德雷夫尼亚克等［２１ 将苯乙烯基弹性体（质量 分数为６％）和丙烯基弹性体（质量分数为１８％） Ｈｅｅ等 研究发现，随着ＨＤＰＥ含量的增加，共 混物ＨＰＣ／ＨＤＰＥ的应力发白程度减小，其冲击强度 则先增加后减小。通过透射电镜发现，ＨＤＰＥ被分散 相（ＥＰＲ）包裹形成“核一壳结构”；压力一体积一 温度（Ｐ ）试验表明，ＨＤＰＥ的结晶增加了分散相 的收缩，降低了ＥＰＲ与基体的界面应力，从而减小 了ＨＰＣ变形时的应力发白。Ｇｒｅｉｎ等 将ＨＰＣ分别 与ＬＤＰＥ、ＬＬＤＰＥ共混，共混物的耐应力发白呈现出 不同程度的改善，同时冲击强度也得到兼顾。王爱东 等＿】。。将ＬＬＤＰＥ（质量分数４５％）与ＰＯＥ—ｇ—ＭＡＨ （质量分数５５％）共混物，加入均聚ＰＰ与无规共聚 ＰＰ的混合物中，发现该ＰＰ组合物具有良好的耐应力 发白特性。金滟等 采用聚乙烯和充油全硫化粉末 丁苯橡胶来改性ＰＰ，其材料具有良好的耐应力发白 性和耐划伤性。 １．３弹性体 弹性体与ＰＰ共混可改善其材料韧性，也可影响 材料的应力发白性能，而不同共混体系的应力发白机 理也不相同，分别包含银纹¨ 、剪切带［１３ ３、界面空 洞化 及橡胶粒子空洞化［１５ 等。文献 ＂ 涉及 的弹性体包括乙烯一１一己烯共聚物（ＥＨＲ）、氢化 苯乙烯类嵌段共聚物（ＳＥＢＳ）、马来酸酐接枝聚烯烃 弹性体（ＰＯＥ—ｇ—ＭＡＨ）、聚二甲基硅氧烷（ＰＭＤＳ）、 乙烯一甲基丙烯酸（Ｅ—ＭＡＡ）共聚物、苯乙烯基弹 性体和丙烯基弹性体复配、三元乙丙橡胶 （ＥＰＤＭ）等。 Ｙａｍａｇｕｃｈｉ等¨ 研究发现，相容性较好的均聚 ＰＰ（ｉ。ＰＰ）／ＥＨＲ５１共混物比相容性较差的ｉ－ＰＰ／ ＥＨＲ３３共混物的应力发白程度小。Ｈａｎｓｅｎ【１８］将含有 增强橡胶段的新型ＳＥＢＳ与ＰＰ共混，共混物的冲击 发白减小；同时，该材料具有较好的透明性，这是由 于新型ＳＥＢＳ与ＰＰ相容性良好，热塑性橡胶呈亚微 细粒的分散而不散射光导致的。Ｈｏｎｇ等¨ 研究了无 规ＰＰ／ＰＯＥ／Ｍｇ（ＯＨ） 阻燃复合材料弯曲产生的应力 发白现象，发现含纯ＰＯＥ的材料出现了应力发白， 同时加入ＰＰ，改性后其材料极少甚至没有出现应力 发白，且具有良好的强度／冲击平衡及表面耐久性。 此外，ＰＰ的应力发白也与弹性体的用量密切相 关。Ｋｉｍ等 研究发现，当ＥＰＤＭ质量分数为１０％ 时，ＰＰ／ＥＰＤＭ／ＨＤＰＥ共混物的断裂面周围出现了小 范围的应力发白；当ＥＰＤＭ质量分数为２０％～３０％ 时，出现了广泛的应力发白，且应力发白程度与ＥＰ． ＤＭ含量成正比；当ＥＰＤＭ质量分数为５０％时，裂缝 尖端出现了局部的应力发白，这可能由于ＰＰ与ＥＰ— ＤＭ发生了相反转。Ｙｉｎ等 研究发现，随着ＰＯＥ 含量增加，ｉ－ＰＰ／ＰＯＥ／Ｍｇ（ＯＨ） 复合材料应力发白区 的厚度增加。 １．４填料 加入填料，不仅降低了ＰＰ的成本，还提高了产 品的性能（刚性、阻燃性等）；但填料与ＰＰ基体的 相容性较差，应力发白现象往往也随之出现。文 献［１９，２２ 涉及的填料包括功能化多壁碳纳米管（Ｆ－ ＭＷＣＮＴｓ）、硅灰石、蒙脱土、碳酸钙（ＣａＣＯ ）、氢 氧化镁［Ｍｇ（ＯＨ） ］、玻璃纤维等。 Ｌｉｕ等 采用十八胺对多壁碳纳米管处理后制 得Ｆ。ＭＷＣＮＴｓ，研究发现Ｆ。ＭＷＣＮＴｓ质量分数为 １％，ＰＰ／Ｆ—ＭＷＣＮＴｓ复合材料断裂时出现明显的应 力发白；Ｆ—ＭＷＣＮＴｓ质量分数为６％，复合材料没有 出现应力发白。Ｍｉｓｒａ等 和Ｄａｓａｒｉ等 研究发现， ＰＰ／硅灰石比纯ＰＰ的耐应力发白性能好，这是由于 硅灰石的增强作用了基体的塑性变形造成的； Ｍｉｓｒａ等还指出耐应力发白程度的顺序为硅灰石增强 均聚ＰＰ 硅灰石增强共聚ＰＰ＞纯均聚ＰＰ＞纯共聚 ＰＰ。Ｔｈｒｉｄａｎｄａｐａｎｉ等 将经二甲基二烷基铵处理的 蒙脱土加人ＰＰ中，发现ＰＰ／蒙脱土纳米复合材料比 纯ＰＰ的应力发白明显减小。Ｈｉｋａｓａ等 研究发现， ＰＰ／羧化ＳＥＢＳ（Ｃ－ＳＥＢＳ）和ＰＰ／ＳＥＢＳ应力发白程度 分别小于ＰＰ／Ｃ。ＳＥＢＳ／ＣａＣＯ ３和ＰＰ／ＳＥＢＳ／ＣａＣＯ ３； ＰＰ／Ｃ—ＳＥＢＳ／ＣａＣＯ 的应力发白程度小于ＰＰ／ＳＥＢＳ／ ＣａＣＯ 。Ｇｏｎｇ等 副研究了ＰＰ。ｇ—ＭＡＨ加入ＰＰ／ＣａＣＯ ３ 第４２卷第１期 雷佳伟，等：聚丙烯应力发白影响因素研究进展 复合材料的塑性变形行为。结果表明，不同组成的复 合材料双塑性区呈现出明显不同的应力发白，随着 ＰＰ—ｇ。ＭＡＨ含量的增加，材料向破坏的转变减少。 Ｙｉｎ等 研究发现，ＰＰ／Ｍｇ（ＯＨ）：复合材料可产生 应力发白，且其应力发白仅产生于裂缝尖端；Ｈｏｎｇ 等＿ｌ ９＿研究发现，Ｍｇ（ＯＨ） 经聚合物处理后，ＰＰ／ ＰＯＥ。ｇ。ＭＡＨ／Ｍｇ（ＯＨ）２复合材料不产生应力发白。孙 刚等＿２ 采用无碱短切玻璃纤维替代了部分超细滑石 粉来增强ＰＰ，提高了刚性和屈服强度，使材料不易 受力屈服而发生分子链断裂及滑移，从而解决了传统 内饰材料的应力发白现象。 ２测试条件 除了ＰＰ复合材料各组分的影响，不同的测试条 件也导致材料中出现的银纹、空洞或微裂纹在一定程 度上呈现差异。因此，测试条件对ＰＰ应力发白的影 响也不可忽略。其中，测试条件包括温度、应变与应 变速率及静压力。 ２．１温度 Ｔｓｃｈａｒｎｕｔｅｒ等＿３。。和Ｓｃｈｅｎｉｄｅｒ＿３ 研究发现，随着 测试环境温度升高，ｉ－ＰＰ的应力发白现象明显减弱。 Ｄｉｄａｃ等 研究了不同测试环境温度下乙烯一丙烯嵌 段共聚物薄膜的断裂行为。结果表明，在一４０℃时 样品出现了一些未变形的球形空洞；在０ ｏＣ时沿拉伸 方向球形的微空洞变形且空洞的密度增加；在５０℃ 时未见空洞也未出现应力发白现象。Ｓｈｉｎｏｈａｒａ等 研究发现，退火处理ｉ—ＰＰ样品拉伸变形后也出现应 力发白现象，且退火可使沿（１１０）的结晶有序度增 加且口晶消失，但仍难以确定哪方面是导致ｉ—ＰＰ应 力发白的主要因素。 ２．２应变与应变速率 样品应力发白程度与应变的大小有关。Ｗａｎｇ 等＿３ 提出并定义了应变发白敏感性。研究发现，应 变增加到１０％时，含有ＰＰ的热塑性烯烃材料呈现可 见的屈服和灰度变化；在更高应变（＞３０％～５０％） 时，样品表面出现了完全白化和严重的纤维化。值得 注意的是，材料的发白水平（灰度变化）和应变之 间呈现非单调关系。 除了应变外，应变速率也影响了应力发白程度。 Ｇｅｎｓｌｅｒ等¨ 研究发现，随着拉伸速率的增加，ｉＰＰ／ ＥＰＲ共混物的应力发白区增大。Ｌｉｕ等 研究发现， ｉ－ＰＰ／ＬＬＤＰＥ共混物颈区的应力发白与高应变速率低 温区有关，而样品在低应变速率高温区没有出现应力 发白，当样品屈服发生在低应变速率高温区与高应变 速率低温区的转变边界附近时，样品呈现中等灰度或 低灰度。Ｌｉｕ等 研究了拉伸屈服后ｉ—ＰＰ发白样品 和透明样品的结晶情况。结果表明，应力发白样品和 透明样品的结晶度均减小；但应力发白样品的结晶度 减小更明显，且其 晶破碎更细小。ＤＳＣ分析发现， 透明样品比发白样品多了一个低温熔融峰；而ＸＲＤ 分析表明，透明样品中并没有形成新的晶相，文中并 没有给出低温熔融峰的物理解释。 ２．３液体静压力 Ｐａｅ等 钊将应力发白的ＰＰ样品在恒定的液体静 压力环境下进行拉伸试验。结果表明，液体静压力对 ＰＰ应力发白具有修复作用，其修复程度取决于液体 静压力的大小以及静压力下的应力（或应变）值。 值得注意的是，修复后的样品具有抗应力发白特性。 Ｌｅｅ等 进一步研究了不同的液体静压力对ＰＰ应力 发自修复程度的影响。结果表明，静压力为７．６ ＭＰａ，应力发白出现了部分修复；静压力为２０．７ ＭＰａ，大部分的应力发白消失；静压力超过４４．８ ＭＰａ，应力发白完全修复，并指出了应力发白修复可 能主要由拉伸应力的分量（剪切应力）与液体静压 力的叠加造成的。 ３展望 迄今为止，ＰＰ应力发白现象的研究已经取得了 一定的成效，但仍没有实现耐应力发白与其他性能的 综合优化。随着新材料科技的飞速发展以及ＰＰ应力 发白机理研究的逐步深入，ＰＰ复合材料的应力发白 现象将有望得到极大地改善，届时将创造良好的经济 效益和社会效益。 参考文献 ［１］ＰＨＡＭ Ｔ，ＢＥＲＮＲＥＩＴＮＥＲ Ｋ．Ａ ｐｏｌｙｏｌｅｆｉｎ ｃｏｍｐｏｓｉｔｉｏｎ ｗｉｔｈ ｉｍｐｒｏｖｅｄ ｓｔｒｅｓｓ ｗｈｉｔｅｎｉｎｇ ｒｅｓｉｓｔａｎｃｅ：ＥＰ，１８６０１４７Ｂ１［Ｐ］． ２０１０一Ｏ１—２７． ［２］ＧＲＥＩＮ Ｃ，ＢＥＲＮＲＥＩＴＮＥＲ Ｋ，ＧＡＨＬＥＩＴＮＥＲ Ｍ．Ｎｏｖｅｌ ｐｏｌｙｐｒｏｐｙｌｅｎｅ ｃｏｍｐｏｓｉｔｉｏｎｓ ｗｉｔｈ ｉｍｐｒｏｖｅｄ ｒｅｓｉｓｔａｎｃｅ ｔｏ ｓｔｒｅｓｓ ｗｈｉｔｅｎｉｎｇ：ＥＰ，１５１０５４７Ａ１［Ｐ］．２００５—０２—０３． ［３］陆玉本，梁惠强，乡志来，等．应力发白现象及其对聚 合物物理性能的影响［Ｊ］．塑料科技，２００２，３０（２）： ５—７． ［４］ＬＩＵ Ｘ Ｂ，ＧＵＯ Ｍ Ｆ，ＷＥＩ Ｗ Ｊ．Ｓｔｒｅｓｓ’ｗｈｉｔｅｎｉｎｇ ｏｆ ｈｉｇｈ。 ｉｍｐａｃｔ ｐｏｌｙ（ｐｒｏｐｙｌｅｎｅ）：Ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｚａｔｉｏｎ ａｎｄ ａｎａｌｙｓｉｓ ［Ｊ］．Ｍａｃｒｏｍｏｌ Ｓｙｍｐ，２０１２，３１２（１）：１３０—１３８． ［５］ＺＨＡＮＧ Ｘ Ｄ，ＳＨＩ Ｇ Ｙ．Ｅｆｆｅｃｔ ｏｆ ｃｏｎｖｅｔｒｉｎｇ ｔｈｅ ｃｒｙｓｔａｌｌｉｎｅ ｆｏｒｍ ｆｒｏｍ ｔｏ Ｂ ｏｎ ｔｈｅ ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ ｏｆ ｅｔｈｙｌｅｎｅ／ｐｒｏ— ｐｙｌｅｎｅ ｒａｎｄｏｍ ａｎｄ ｂｌｏｃｋ ｃｏｐｏｌｙｍｅｒｓ［Ｊ］．Ｐｏｌｙｍｅｒ，１９９４， ３５（２３）：５０６７—５０７２． ・４・ 塑料工业 ２０１４正 ［６］洪定一．聚丙烯——原理、工艺与技术［Ｍ］．第二版． 北京：中国石化出版社，２０１１：２７９—２８１． ｃａｂｌｅ ｉｎｓｕｌａｔｉｎｇ ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ［Ｊ］．Ｊ Ａｐｐｌ Ｐｏｌｙｍ Ｓｃｉ，２００５， ９７（６）：２３１１—２３１８． ［７］ＤＩＤＡＣ Ｆ Ｂ，ＭＡＲＩＡ Ｌ Ｍ，ＭＡＩ Ｙ Ｗ．Ｆｒａｃｔｕｒｅ ｂｅｈａｖｉｏｕｒ ｏｆ ｐｏｌｙｐｒｏｐｙｌｅｎｅ ｆｉｌｍｓ ａｔ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｓ：Ｆｒａｃｔｏｇｒａｐｈｙ ［２０］ＲＥＮＣＡＲＡＪＡＮ Ｒ，ＫＥＳＡＶＡＮ Ｓ Ｋ，ＦＵＬＬＥＲＴＯＮ Ｋ Ｌ，ｅｔ ａ１．Ｅｔｈｙｌｅｎｅ—ｍｅｔｈａｃｒｙｌｉｃ ａｃｉｄ ｃｏｐｏｌｙｍｅｒｓ ａｓ ｓｔｒｅｓｓ ｗｈｉｔｅｎｉｎｇ ａｎｄ ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ ｍｅｃｈａｎｉｓｍｓ ｓｔｕｄｉｅｄ ｂｙ ＳＥＭ［Ｊ］．Ｐｏｌｙｍｅｒ， ２００２，４３（１０）：３０８３—３０９１． ｓｕｐｐｒｅｓｓａｎｔｓ ｉｎ ｐｏｌｙｐｒｏｐｙｌｅｎｅｓ［Ｊ］．Ｊ Ａｐｐｌ Ｐｏｌｙｍ Ｓｃｉ， １９９２，４５（２）：３１７—３３１． ［８］ＰＡＳＱＵＩＮＩ Ｎ．聚丙烯手册［Ｍ］．胡友良，等，译．第 二版．北京：化学工业出版社，２００８：２５６—２５７． ［９］ＨＥＥ Ｊ Ｊ，ＫＩＭ Ｓ Ｄ，ＣＨＯＩ Ｗ，ｅｔ ａ１．Ｍｏｒｐｈｏｌｏｇｙ ａｎｄ ｓｔｒｅｓｓ ｗｈｉｔｅｎｉｎｇ ｏｆ ｈｅｔｅｒｏｐｈａｓｉｃ ｐｏｌｙ（ｐｒｏｐｙｌｅｎｅ）ｃｏｐｏｌｙｍｅｒ／ｈｉｇｈ ［２１］Ｍ・德雷夫尼亚克，Ｔ・托马森．具有提高的表面耐久 性的聚烯烃材料：中国，１０１３６５７４７Ａ［Ｐ］．２００９—０２ —１１． ［２２］ＫＩＭ Ｊ Ｙ，ＣＨＵＭ Ｂ Ｃ．Ｅｆｆｅｃｔ ｏｆ ｈｉｇｈ ｄｅｎｓｉｔｙ ｐｏｌｙｅｔｈｙｌｅｎｅ ｄｅｎｓｉｔｙ ｐｏｌｙｅｔｈｙｌｅｎｅ ｂｌｅｎｄｓ［Ｊ］．Ｍａｃｒｏｍｏｌ Ｓｙｍｐ，２０１２， ３１２（１）：３４—４２． ［１０］王爱东，杨霄云，陶四平，等．一种耐应力发白聚丙烯 组合物及其制备方法：中国，１０２２９５８０８Ａ［Ｐ］．２０１１ —１２—２８． ［１１］金滟，元文芳，丁树岩，等．耐应力发白及耐划伤聚丙 烯组合物及其制备方法：中国，１０２３７２８７４Ａ［Ｐ］． ２０１２—０３—１４． ［１２］ＤＡＳＡＲＩ Ａ，ＭＩＳＲＡ Ｒ Ｄ Ｋ．Ｔｈｅ ｒｏｌｅ ｏｆ ｍｉｃｒｏｍｅｔｒｉｃ ｗｏｌ— ｌａｓｔｏｎｉｔｅ ｐａｒｔｉｃｌｅｓ ｏｎ ｓｔｒｅｓｓ ｗｈｉｔｅｎｉｎｇ ｂｅｈａｖｉｏｒ ｏｆ ｐｏｌｙｐｒｏｐｙｌ— ｅｎｅ ｃｏｍｐｏｓｉｔｅｓ［Ｊ］．Ａｃｔａ Ｍａｔｅｒ，２００４，５２（６）：１６８３ —１６９７． ［１３］ＴＪＯＮＧ Ｓ Ｃ，ＬＩ Ｗ Ｄ，ＬＩ Ｒ Ｋ Ｙ．Ｉｍｐａｃｔ ｔｏｕｇｈｅｎｉｎｇ ｂｅ— ｈａｖｉｏｕｒ ｏｆ ｑｕａｔｅｒｎａｒｙ ＰＰ／ＨＤＰＥ／ＥＰＤＭ／ＥＰ ｂｌｅｎｄｓ ［Ｊ］． Ｅｕｒ Ｐｏｌｙｍ Ｊ，１９９８，３４（５—６）：７５５—７６０． ［１４］ＰＲＡＫＡＳＨＡＮ Ｋ，ＧＵＰＴＡ Ａ Ｋ，ＭＡＩＴＩ Ｓ Ｎ．Ｅｆｆｅｃｔ ｏｆ ｃｏｍｐａｔｉｂｉｌｉｚｅｒ ｏｎ ｍｉｃｒｏｍｅｈａｎｉｃａｌ ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎｓ ａｎｄ ｍｏｒｐｈｏｌ— ｏｇｙ ｏｆ ｄｉｓｐｅｒｓｉｏｎ ｉｎ ＰＰ／ＰＤＭＳ ｂｌｅｎｄ［Ｊ］．Ｊ Ａｐｐｌ Ｐｏｌｙｍ Ｓｃｉ，２００７，１０５（５）：２８５８—２８６７． ［１５］ＦＡＳＣＥ Ｌ Ａ，ＦＲＯＮＴＩＮＩ Ｐ Ｍ，ＷＯＮＧ Ｓ Ｃ，ｅｔ ａ１．Ｐｏｌｙ— ｐｒｏｐｙｌｅｎｅ ｍｏｄｉｉｆｅｄ ｗｉｔｈ ｅｌａｓｔｏｍｅｒｉｃ ｍｅｔａｌｌｏｃｅｎｅ—ｃａｔａｌｙｚｅｄ ｐｏｌｙｏｌｅｆｉｎ ｂｌｅｎｄｓ：Ｆｒａｃｔｕｒｅ ｂｅｈａｖｉｏｒ ａｎｄ ｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔ ｏｆ ｄａｍａｇｅ ｍｅｃｈａｎｉｓｍｓ［Ｊ］．Ｊ Ｐｏｌｙｍ Ｓｃｉ，Ｐａｒｔ Ｂ：Ｐｏｌｙｍ Ｐｈｙｓ，２００４，４２（６）：１０７５—１０８９． ［１６］ＧＥＮＳＬＥＲ Ｒ，ＰＬＵＭＭＥＲ Ｃ Ｊ Ｇ，ＧＲＥＩＮ Ｃ，ｅｔ ａ１．Ｉｎｆｌｕ． ｅｎｅｅ ｏｆ ｔｈｅ ｌｏａｄｉｎｇ ｒａｔｅ ｏｎ ｔｈｅ ｆｒａｃｔｕｒｅ ｒｅｓｉｓｔａｎｃｅ ｏｆ ｉｓｏｔａｃｔｉｃ ｐｏｌｙｐｒｏｐｙｌｅｎｅ ａｎｄ ｉｍｐａｃｔ ｍｏｄｉｉｆｅｄ ｉｓｏｔａｃｔｉｃ ｐｏｌｙｐｒｏｐｙｌｅｎｅ ［Ｊ］．Ｐｏｌｙｍｅｒ，２０００，４１（１０）：３８０９—３８１９． ［１７］ＹＡＭＡＧＵＣＨＩ Ｍ，ＮＩＴＦＡ Ｋ Ｈ．Ｏｐｔｉｃａｌ ａｎｄ ａｃｏｕｓｔｉｃａｌ ｉｎ． ｖｅｓｔｉｇａｔｉｏｎ ｆｏｒ ｐｌａｓｔｉｃ ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ ｏｆ ｉｓｏｔａｃｔｉｃ ｐｏｌｙｐｒｏｐｙｌｅｎｅ／ ｅｔｈｙｌｅｎｅ。１。ｈｅｘｅｎｅ ｃｏｐｏｌｙｍｅｒ ｂｌｅｎｄｓ［Ｊ］．Ｐｏｌｙｍ Ｅｎｇ Ｓｃｉ， １９９９，３９（５）：８３３—８４０． ［１ ８］ＨＡＮＳＥＮ Ｄ Ｒ．Ｓｔｙｒｅｎｉｃ ｂｌｏｃｋ ｅｏｐｏｌｙｍｅｒｓ ｆｏｒ ｍａｋｉｎｇ ｃｌｅａｒ ｌｏｗ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ｉｍｐａｃｔ ｂｌｅｎｄｓ ｗｉｔｈ ｐｏｌｙｐｒｏｐｙｌｅｎｅ［Ｃ］． Ｈｏｕｓｔｏｎ ＴＸ：ＳＰＥ Ｉｎｔ Ｐｏｌｙｏｌｅｆｉｎｓ Ｃｏｎｆｅｒｅｎｃｅ，２００８． ［１９］ＨＯＮＧ Ｃ Ｈ，ＬＥＥ Ｙ Ｂ，ＢＡＥ Ｊ Ｗ，ｅｔ ａ１．Ｔｅｎｓｉｌｅ ｐｒｏｐｅｒ— ｔｉｅｓ ａｎｄ ｓｔｒｅｓｓ ｗｈｉｔｅｎｉｎｇ ｏｆ ｐｏｌｙｐｒｏｐｙｌｅｎｅ／ｐｏｌｙｏｌｅｆｉｎｅｌａｓ— ｔｏｍｅｒ／ｍａｇｎｅｓｉｕｍ ｈｙｄｒｏｘｉｄｅ ｆｌａｍｅ ｒｅｔａｒｄａｎｔ ｃｏｍｐｏｓｉｔｅｓ ｆｏｒ ａｄｄｉｔｉｏｎ ａｎｄ ｔｅｓｔｉｎｇ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ｏｎ ｔｈｅ ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ ａｎｄ ｎｏｒ— ｐｈｏｌｏｇｉｃａｌ ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ ｏｆ ｐｏｌｙｐｒｏｐｙｌｅｎｅ／ｅｔｈｙｌｅｎｅ—ｐｒｏｐｙｌｅｎｅ ｄｉｅｎｅ ｔｅｒｐｏｌｙｍｅｒ ｂｉｎａｒｙ ｂｌｅｎｄｓ［Ｊ］．Ｊ Ｍａｔｅｒ Ｓｃｉ，２０００， ３５（１９）：４８３３—４８４０． ［２３］ＹＩＮ Ｊ，ＺＨＡＮＧ Ｙ，ＺＨＡＮＧ Ｙ Ｘ．Ｆｒａｃｔｕｒｅ ｂｅｈａｖｉｏｒ ａｎｄ ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ ｍｅｃｈａｎｉｓｍ ｏｆ ｐｏｌｙｐｒｏｐｙｌｅｎｅ／ｅｔｈｙｌｅｎｅ。ｏｃｔｅｎｅ ｃｏ— ｐｏｌｙｍｅｒ／ｍａｇｎｅｓｉｕｍ ｈｙｄｒｏｘｉｄｅ ｔｅｒｎａｒｙ ｐｈａｓｅ ｃｏｍｐｏｓｉｔｅｓ ［Ｊ］．Ｊ Ａｐｐｌ Ｐｏｌｙｍ Ｓｃｉ，２００５，９８（３）：９５７—９６７． ［２４］ＬＩＵ Ｐ，ＷＨＩＴＥ Ｋ Ｌ，ＳＵＧＩＹＡＭＡ Ｈ，ｅｔ ａ１．Ｉｎｆｌｕｅｎｃｅ ｏｆ ｔｒａｃｅ ａｍｏｕｎｔ ｏｆ ｗｅｌｌ—ｄｉｓｐｅｒｓｅｄ ｃａｒｂｏｎ ｎａｎｏｔｕｂｅｓ ｏｎ ｓｔｒｕｃｔｕｒ— ａｌ ｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔ ａｎｄ ｔｅｎｓｉｌｅ ｐｒｏｐｅｔｒｉｅｓ ｏｆ ｐｏｌｙｐｒｏｐｙｌｅｎｅ［Ｊ］． Ｍａｃｒｏｍｏｌｅｃｕｌｅｓ，２０１３，４６（２）：４６３—４７３． ［２５］ＭＩＳＲＡ Ｒ Ｄ Ｋ，ＨＡＤＡＬ Ｒ，ＤＵＮＣＡＮ Ｓ Ｊ．Ｓｕｒｆａｃｅ ｄａｍ ａｇｅ ｂｅｈａｖｉｏｒ ｄｕｒｉｎｇ ｓｃｒａｔｃｈ ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ ｏｆ ｍｉｎｅｒａｌ ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ ｐｏｌｙｍｅｒ ｃｏｍｐｏｓｉｔｅｓ［Ｊ］．Ａｃｔａ Ｍａｔｅｒ，２００４，５２（１４）： ４３６３—４３７６． ［２６］ＴＨＲＩＤＡＮＤＡＰＡＮＩ Ｒ Ｒ，ＭＵＤＡＬＩＡＲ Ａ，ＹＵＡＮ Ｑ，ｅｔ １ａ． Ｎｅａｒ ｓｕｒｆａｃｅ ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ ａｓｓｏｃｉａｔｅｄ ｗｉｔｈ ｔｈｅ ｓｃｒａｔｃｈ ｉｎ ｐｏｌｙ— ｐｒｏｐｙｌｅｎｅ—ｃｌａｙ ｎａｎｏｃｏｍｐｏｓｉｔｅ：Ａ ｍｉｃｒｏｓｃｏｐｉｃ ｓｔｕｄｙ［Ｊ］． Ｍａｔｅｒ Ｓｃｉ Ｅｎｇ：Ａ，２００６，４１８（１—２）：２９２—３０２． ［２７］ＨＩＫＡＳＡ Ｓ，ＮＡＧＡＴＡ Ｋ，ＭＩＹＡＨＡＲＡ Ｋ，ｅｔ ａ１．Ｉｎｆｌｕ— ｅｎｃｅ ｏｆ ｔｈｅ ｉｎｃｏｒｐｏｒａｔｉｏｎ ｏｆ ｆｉｎｅ ｃａｌｃｉｕｍ ｃａｒｂｏｎａｔｅ ｐａｒｔｉｃｌｅｓ ｏｎ ｔｈｅ ｉｍｐａｃｔ ｓｔｒｅｎｇｔｈ ｏｆ ｐｏｌｙｐｒｏｐｙｌｅｎｅ／ｐｏｌｙｓｔｙｒｅｎｅ。。ｂｌｏｃｋ‘。 ｐｏｌｙ（ｅｔｈｙｌｅｎｅ ｂｕｔｅｎｅ）一ｂｌｏｃｋ—ｐｏｌｙｓｔｙｒｅｎｅ ｂｌｅｎｄｓ［Ｊ］．Ｊ Ａｐｐｌ Ｐｏｌｙｍ Ｓｃｉ，２００９，１１４（２）：９１９—９２７． ［２８］ＧＯＮＧ Ｇ，ＸＩＥ Ｂ Ｈ，ＹＡＮＧ Ｗ，ｅｔ １ａ．Ｐｌａｓｔｉｃ ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ ｂｅｈａｖｉｏｒ ｏｆ ｐｏｌｙｐｒｏｐｙｌｅｎｅ／ｃａｌｃｉｕｍ ｃａｒｂｏｎａｔｅ ｃｏｍｐｏｓｉｔｅｓ ｗｉｔｈ ａｎｄ ｗｉｔｈｏｕｔ ｍａｌｅｉＣ ａｎｈｙｄｒｉｄｅ ｇｒａｆｔｅｄ ｐｏｌｙｐｒｏｐｙｌｅｎｅ ｉｎｅｏｒｐｏ— ｒａｔｅｄ ｕｓｉｎｇ ｔｈｅ ｅｓｓｅｎｔｉａｌ ｗｏｒｋ ｏｆ ｆｒａｃｔｕｒｅ ｍｅｔｈｏｄ［Ｊ］． Ｐｏｌｙｍ Ｔｅｓｔ，２００６，２５（１）：９８—１０６． ［２９］孙刚，周英辉，李国明，等．一种抗应力发白的玻纤增 强聚丙烯复合物及其制备方法：中国，１０２９２４８０５Ａ ［Ｐ］．２０１３—０２—１３． ［３０］ＴｓｃＨＡＲＮｕＴＥＲ Ｄ，ＪＥＲＡＢＥＫ Ｍ，ＭＡＪＯＲ Ｚ，ｅｔ ａ１．Ｉｒ— ｒｅｖｅｒｓｉｂｌｅ ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ ｏｆ ｉｓｏｔａｃｔｉｃ ｐｏｌｙｐｒｏｐｙｌｅｎｅ ｉｎ ｔｈｅ ｐｒｅ— ｙｉｅｌｄ ｒｅｇｉｍｅ［Ｊ］．Ｅｕｒ Ｐｏｌｙｍ Ｊ，２０１１，４７（５）：９８９ —９９６． （下转第５４页） ・５４・ 塑料工业 ２０１４年 此，沟槽宽度乘以数量为沟槽总宽度来研究二者对增 加产量的效果程度。对相同深度的深沟槽料筒， Ｚ８８２２沟槽总宽度最大，料筒Ｚ６８２２和Ｚ８６２２的相 筒增产效果可明显高于直沟槽的，这种效果随螺杆转 速增大更明显，近乎成倍提高。 同。用其进行注射实验，结果如图４所示，虽然沟槽 总宽度一样，但料筒Ｚ６８２２的塑化产量大于Ｚ８６２２； 由前面分析看出，在一定范围，单个沟槽较宽更容易 提高产量。可见，单个槽宽和沟槽总宽度是不等效 的；单个槽宽影响摩擦因数的大小，多槽效果并不是 ● 蚓 牝 茁 羁ｌ 简单累计的，较多槽数下相互影响反而会降低增产的 程度。这说明沟槽总宽度一定的情况下，可以考虑减 少沟槽数目而增加单个沟槽宽度。在相同单个沟槽宽 度下，使增大了沟槽总宽度，过多沟槽反而会降低增 产效果。如在螺杆低转速条件下，料筒Ｚ６８２２和 Ｚ８８２２的塑化产量相当，而在螺杆高转速条件下，料 筒Ｚ６８２２的塑化产量明显高于Ｚ８８２２。 ２ １ 。螺杆转速／ｒ・ｒａｉｎ 图５ 沟槽形式对塑化时间及塑化产量的影响 Ｆｉｇ ５ Ｅｆｆｅｃｔ ｏｆ ｇｒｏｏｖｅ ｓｈａｐｅ ｏｎ ｐｌａｓｔｉｃｉｚｉｎｇ ｃａｐａｃｉｔｙ ３ 结论 １）注塑机料筒加料段设计轴向沟槽可以显著降 低物料塑化时间，提高单位时问的塑化量。 ２）沟槽几何尺寸对料筒的塑化产量有明显影 ？１ １ 响。在保持沟槽总宽度一定的情况下，适当减少沟槽 数目而增加沟槽宽度有利于塑化量的提高。 嘲１ ３）在工艺条件和其他几何尺寸相同的情况下， 鄹 采用开设螺旋沟槽料筒比直沟槽料筒可更显著提高塑 化产量。 螺杆转速／ｒ・ｒａｉｎ 参考文献 图４沟槽总宽度对塑化产量的影响 Ｆｉｇ ４ Ｅｆｆｅｃｔ ｏｆ ｔｏｔａｌ ｇｒｏｏｖｅ ｗｉｄｔｈ ｏｎ ｐｌａｓｔｉｃｉｚｉｎｇ ｃａｐａｃｉｔｙ ［１］黄汉雄．开槽衬套挤出机的设计、应用及抗磨损对策 ［Ｊ］．塑料科技，１９８８（３）：５５—６４． ［２］ＰＯＴＥＮＴＥ Ｈ．Ｍｅｔｈｏｄｓ ｏｆ ｃａｌｃｕｌａｔｉｎｇ ｇｒｏｏｖｅｄ ｅｘｔｒｕｄｅｒ ｆｅｅｄ ｓｅｃｔｉｏｎｓ［Ｊ］．Ｋｕｎｓｔｓｔｏｆｆｅ，１９８５，７５（７）：４３９—４４１． ２．５料筒沟槽形式对塑化产量的影响 料筒Ｚ８６２２与Ｌ８６２２的沟槽宽度、深度及沟槽数 量都相同。料筒Ｚ８６２２为直沟槽，料筒Ｌ８６２２为螺旋 角５０。的螺旋槽，实验结果如图５所示。螺旋沟槽料 ［３］苗立荣．螺旋沟槽衬套单螺杆挤出机固体输送段的研究 ［Ｄ］．北京：北京化工大学，２０１１． （本文于２０１３—０９～２６收到） （上接第４页） ｐｏｌｙｅｔｈｙｌｅｎｅ［Ｊ］．Ｊ Ｐｏｌｙｍ Ｓｃｉ，Ｐａｒｔ Ｂ：Ｐｏｌｙｍ Ｐｈｙｓ， １９９５，３３（５）：８１３—８２２． ［３ １］ＳＣＨＥＮＩＤＥＲ Ｋ．Ｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｉｏｎ ｏｆ ｓｔｒｕｃｔｕｒａｌ ｃｈａｎｇｅｓ ｉｎ ｓｅｍｉ— ｃｒｙｓｔａｌｌｉｎｅ ｐｏｌｙｍｅｒｓ ｄｕｒｉｎｇ ｄｅｆｏｒｅｍａｔｉｏｎ ｂｙ ｓｙｎｃｈｒｏｔｒｏｎ Ｘ。 ［３５］ＬＩＵ Ｙ，ＫＥＮＮＡＲＤ Ｃ Ｈ Ｌ，ＴＲＵＳＳ Ｒ Ｗ，ｅｔ ａ１．Ｃｈａｒａｃ． ｔｅｒｉｚａｔｉｏｎ ｏｆ ｓｔｒｅｓｓ。ｗｈｉｔｅｎｉｎｇ ｏｆ ｔｅｎｓｉｌｅ ｙｉｅｌｄｅｄ ｉｓｏｔａｃｔｉｅ ｐｏｌｙ— ｒａＹ ｓｃａｔｔｅｒｉｎｇ［Ｊ］．Ｊ Ｐｏｌｙｍ Ｓｃｉ，Ｐａｒｔ Ｂ：Ｐｏｌｙｍ Ｐｈｙｓ， ２０１０，４８（１４）：１５７４—１５８６． ｐｒｏｐｙｌｅｎｅ［Ｊ］．Ｐｏｌｙｍｅｒ，１９９７，３８（１１）：２７９７—２８０５． ［３２］ＳＨＩＮＯＨＡＲＡ Ｙ，ＹＡＭＡＺＯＥ Ｋ，ＳＡＫＵＲＡＩ Ｔ，ｅｔ ａ１． Ｅｆｔ）ｃｔ ｏｆ ｓｔｒｕｃｔｕｒａｌ ｉｎｈｏｍｏｇｅｎｅｉｔｙ ｏｎ ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ ｂｅｈａｖｉｏｒ ｏｆ ［３６］ＰＡＥ Ｋ Ｄ，ＣＨＵ Ｈ Ｃ，ＬＥＥ Ｊ Ｋ，ｅｔ ａ１．Ｈｅａｌｉｎｇ ｏｆ ｓｔｒｅｓｓ— ｗｈｉｔｅｎｉｎｇ ｉｎ ｐｏｌｙｅｔｈｙｌｅｎｅ ａｎｄ ｐｏｌｙｐｒｏｐｙｌｅｎｅ ａｔ ｏｒ ｂｅｌｏｗ ｒｏｏｍ ｉｎｊｅｅｔｉｏｎ ｍｏｌｄｅｄ ｐｏｌｙｐｒｏｐｙｌｅｎｅ ｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｅｄ ｗｉｔｈ ｍｉｃｒｏｂｅａｍ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ［Ｊ］．Ｐｏｌｙｍ Ｅｎｇ Ｓｃｉ，２０００，４０（８）：１７８３ —Ｘ ｒａｙ ｓｃａｔｔｅｒｉｎｇ［Ｊ］．Ｍａｃｒｏｍｏｌｅｃｕｌｅｓ，２０１２，４５（３）： ｌ３９８—１４０７． １７９５． ［３７］ＬＥＥ Ｊ Ｋ，ＫＩＭ Ｊ Ｈ，ＣＨＵ Ｈ Ｃ，ｅｔ ａ１．Ｍａｃｒｏｓｃｏｐｉｃ ｏｂｓｅｒ— ｖａｔｉｏｎ ｏｆ ｈｅａｌｉｎｇ ｐｒｏｃｅｓｓ ｉｎ ｓｔｒｅｓｓ—ｗｈｉｔｅｎｅｄ ｐｏｌｙｐｒｏｐｙｌｅｎｅ ［３３］ＷＡＮＧ Ｐ，ＨＵＴＣＨＩＮＧＳ Ｉ Ｍ，ＤＵＮＣＡＮ Ｓ Ｊ，ｅｔ ａ１．Ｓｔｒａｉｎ ｗｈｉｔｅｎｉｎｇ ｏｆ ａ ｔｈｅｒｍｏｐｌａｓｔｉｃ ｏｌｅｆｉｎ ｍａｔｅｒｉａｌ［Ｊ］．Ｊ Ｍａｔｅｒ Ｓｃｉ，２００６，４１（１５）：４８４７—４８５９． ｕｎｄｅｒ ｈｙｄｒｏｓｔａｔｉｃ ｐｒｅｓｓｕｒｅ［Ｊ］．Ｐｏｌｙｍ Ｅｎｇ Ｓｃｉ，２００２，４２ （１２）：２３５１—２３６０． ［３４］ＬＩＵ Ｙ，ＴＲＵＳＳ Ｒ Ｗ．Ｔｅｎｓｉｌｅ ｙｉｅｌｄｉｎｇ ａｎｄ ｍｉｃｒｏｓｔｕｃｔｒｕｒｅｓ ｏｆ ｂｌｅｎｄｓ ｏｆ ｌｓｏｔａｃｔｉｃ ｐｏｌｙｐｒｏｐｙｌｅｎｅ ａｎｄ ｌｉｎｅａｒ ｌｏｗ—ｄｅｎｓｉｔｙ （本文于２０１３—１０—０９收到）
