建筑施工卸料平台施工方案

一、工程概况 ................................................ 0 二、编制依据 ................................................ 0 三、卸料平台选型 ............................................ 1 四、卸料平台的加工制作及安装 ................................ 1 五、卸料平台的搭设技术要求 .................................. 2 六、卸料平台搭设的安全及文明施工管理 ........................ 4 七、其它注意事项 ............................................ 6 附件一 ...................................................... 7 附件二 ..................................................... 12 附图一 ..................................................... 17

一、工程概况

工程名称:御景龙庭住宅小区一期工程 建设单位：江苏＊*房地产开发有限公司 设计单位:江苏*＊城建设计研究院有限公司 勘察单位:江苏*＊城建设计研究院有限公司

监理单位：＊＊*＊＊**＊＊＊＊＊*＊*工程建设监理部 总包单位:上海*＊建设集团有限公司

拟建场地位于江苏省＊＊市**区.东侧为黄浦江路，西侧为环城东路，南侧为在建万豪新城在建项目。本工程范围包括一座一层地下人防及周边的各号楼其中包括（1＃~15#，18～23#住宅楼）。总建筑面积13万平方米.

二、编制依据 1. 施工总承包合同 2. 施工图纸

3. 现行国家和地方规范、标准、图集 4. 经审核批准执行的《施工组织总设计》 5. 公司的质量、环境、职业安全健康体系文件 6. 中国建筑科学研究院PKPM系列安全计算软件

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三、卸料平台选型

结构施工期间，为了满足结构施工用周转材料吊装周转需要,拟采用搭设落地式卸料平台和悬挑式卸料平台的方式，以保证下部结构砼达到强度后，拆除的支模钢管、模板等周转材料的吊运.

具体选型见下表： 楼号 部位 形式 1～14＃ 1～5F 落地式 15#，18～23＃ 1~5F 落地式 5F以上 悬挑式 备注 1~14#楼层较通过在外架外通过按专项方低，通过在外架侧搭设吊装平案安装悬挑式外侧搭设吊装台(钢管搭设，卸料平台，将下平台(钢管搭操作面满铺50层周转材料吊设，操作面满铺厚脚手板） 方法 50厚脚手板）。五层以上有露台的，利用露台吊运，不再搭设卸料平台。 四、卸料平台的加工制作及安装

1. 落地式钢管卸料平台的尺寸及布置

钢管卸料平台搭设在外架外侧,搭设平面尺寸为3000×3000，其立杆、斜撑及与主体结构之间的连接参考脚手架专项方案，立杆间距等搭

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运至施工层面 设参数见附件一《落地式卸料平台扣件钢管支撑架计算书》。

2. 悬挑钢平台的尺寸及布置 1) 钢平台制作材料与尺寸

钢平台采用型钢加工、制作,加工制作图纸见附图一。具体参数见附件二《悬挑卸料平台计算书》。 2) 钢平台的布置

从施工现场实际生产情况及考虑塔吊运作期间安全施工因素,卸料平台安设位置大致为：

15#、18~19＃:~/轴、~/轴 20~21＃:⑩～/轴 22~23#：⑧～/轴、

～/轴

最终卸料平台安设位置可视建筑物结构特征、施工方便、作业安全、塔吊操作人员视野情况等条件具体确定。 五、卸料平台的搭设技术要求

1. 落地式钢管卸料平台搭设的技术要求

钢管卸料平台搭设位置将结合现场塔吊布置及各栋建筑外墙预留洞口的实际情况，现场确定；每栋单体搭设的卸料平台数量根据各单体单层周转材料量确定。

主要施工要点如下：

1) 钢管材料：采用φ48＊3.0无缝钢管； 2) 钢管卸料平台基础处理:

150厚C15素砼基础（四周设250*400明沟排水）; 素土夯实（土质较软时应清除，回填级配碎石）

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3) 钢管卸料平台的搭设应遵循钢管脚手架搭设的有关技术要求及规程；卸料平台必须独立拉结于建筑物上预埋的钢管或结构柱上，钢管卸料平台与外架必须完全分离且不得与脚手架接触或相互影响。 4) 钢管卸料平台中部立杆应结合卸料平台所在楼层标高,选取长度适宜的材料或采用搭接的形式,以中部立杆不超出卸料平台操作面为准，以保证卸料平台的操作面积。砌筑搭接接头的扣件不少于三个。卸料平台四周的立杆必须超出卸料平台操作面1。2米以上，且应设置1。2米高的扶手栏杆，侧边满铺竹笆或挂密目网，以防止材料坠落。

5) 钢管卸料平台钢管立杆尺寸见附件一《落地式卸料平台扣件钢管支撑架计算书》.

6) 钢管卸料平台的斜撑自一层结构起,每隔一层设一道;钢管卸料平台的操作台钢管与主体结构之间，每层均采用刚性连接。 7) 钢管卸料平台的架体沿纵横方向，均应连续设置剪刀撑. 8) 钢管卸料平台的架体外侧，满挂密目网。

2. 悬挑卸料钢平台搭设的技术要求

卸料钢平台搭设位置将结合现场塔吊布置及各栋建筑外墙预留洞口的实际情况，现场确定；每栋单体搭设的卸料平台数量根据各单体单层周转材料量确定。

主要安装要点如下：

1) 钢平台主梁搁置点必须搁置在结构边梁上方,且保证卸料平台的限位槽钢紧贴梁侧边，钢丝绳上部拉结点必须拉于建筑物钢砼柱上，卸料平台与外架必须完全分离且不得与脚手架接触或相互影响。 2) 钢平台主梁搁置点端部须预埋螺栓或钢筋抱箍，待钢平台定位

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以后,以固定钢平台限制其外移。

3) 钢丝绳与钢平台的水平夹角应尽量调整在45°～60°之间。 4) 吊运钢平台时应使用卡环,不得使用吊钩直接钩挂平台吊环。 5) 钢平台安装时,钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，直接采用钢丝绳挂接的，钢丝绳卡头的卡子不得少于三个。建筑物锐角利口与钢丝绳接触的，接触处应衬软垫物。 6) 钢平台安装时外口略高于内口。 六、卸料平台搭设的安全及文明施工管理 1. 落地式钢管卸料平台

（1)平台使用过程中划出工作标志区,禁止行人进入、统一指挥、上下呼应、动作协调,严禁在无人指挥下作业.

(2）在搭设过程中由项目部安全员、技术员进行检查,验收和签证。任何班组长和个人，未经同意不得任意变更平台的组件。

(3)严格控制平台上的荷载，本工程中所有卸料平台的限载严禁超载堆放物料。堆料荷载不得过分靠*台边缘。

（4）定期检查卸料平台，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固,以达到坚固稳定,确保施工安全。

(5）搭设、安装平台时地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入.拆卸时要统一指挥,上下呼应，动作协调，以防坠落。

(6)卸料平台的连墙件必须按方案要求制作施工。 (7） 卸料平台左右周圈必须装置固定的防护栏.

(8）进入施工现场的人员戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等。

(9)严禁酗酒人员上架作业,施工操作时要求精力集中、禁止开玩

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笑和打闹。

(10）电焊操作人员必须是经考试合格的专业技工，施焊时,派专职人员做好防火工作，配备料斗，防止火星和切割物溅落。

（11)五级以上大风、大雾、大雨天气停止卸料平台的搭设及堆料作业。要经常检查平台上有无积水、积雪等物。若有则应随时清扫，并要采取防滑措施。

(12)项目部安全人员、施工作业人员、卸料平台负责人要每天定时检查平台的安全性能及堆放荷载情况。

2. 悬挑卸料钢平台

(1) 卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口围系钢丝绳处应加补软垫物,平台外口应略高于内口。

（2) 卸料平台必须装置固定式的防护栏。

(3) 卸料平台吊装，需要横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，经过检验合格后，才能松卸起重吊钩.

(4） 钢丝绳与水平钢梁的夹角最好在45-60度。

(5） 卸料平台使用时，应有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复。

（6) 卸料平台上的物料要堆放平稳、合理，不得随意堆放。操作平台上应显著标明容许荷载，人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载，配专人监督.

(7) 塔吊在吊装过程中要和信号工及操作工配合密切，不可麻痹大意.

(8） 防物体打击的主要措施是对于进场施工人员必须佩戴安全帽,塔吊吊装平台时，杜绝工人在卸料平台下施工，且有专职安全员配合吊

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装。

(9) 废料统一使用塑料编织袋装起来，避免其污染环境。

（10) 为了保证卸料平台上的粉尘不扩散,在平台四周设置密目安全网。

七、其它注意事项

1．劳务队须按方案对工人进行安全、技术交底，并严格执行检查、验收制度。

2．使用过程中严禁超出设计堆荷数量，并在施工过程中加大监管力度,平台上不得长时间堆积物料。

3．施工现场必须在醒目位置悬挂标牌,标牌上将限荷换算成堆放相应具体物料的数量，在标牌上注明。

4．预埋钢筋锚环及吊钩必须做隐蔽验收，并作好验收记录。 5．平台使用过程中由专人负责定期保养和随时进行检查,发现问题及时上报处理。

6．任何人、任何部门不得对集料平台擅自进行改动、变更,若因实际问题必须进行变更时必须通过本方案审批部门的同意方可进行。 八、应急预案

应急预案见本项目《应急准备与响应预案》.

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附件一

落地式卸料平台扣件钢管支撑架计算书

计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2001）。 计算依据2《施工技术》2002。3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》(杜荣军）. 计算参数:

模板支架搭设高度为20.0m，

立杆的纵距 b=1.20m，立杆的横距 l=0.80m，立杆的步距 h=1。20m。

脚手板自重0。30kN/m2,栏杆自重0.15kN/m，材料最大堆放荷载5。00kN/m2，施工活荷载1.00kN/m2。

图 落地平台支撑架立面简图

图 落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元

采用的钢管类型为48×3.0。 一、基本计算参数［同上] 二、纵向支撑钢管的计算

纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算,截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 4。49cm3;

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截面惯性矩 I = 10.78cm4；

纵向钢管计算简图 1.荷载的计算：

（1)脚手板与栏杆自重线荷载（kN/m)： q1 =0.000+0。300×0.300=0.090kN/m

（2）堆放材料的自重线荷载(kN/m）: q21 = 5。000×0.300=1.500kN/m

（3）施工荷载标准值（kN/m)：

q22 = 1.000×0。300=0。300kN/m

经计算得到，活荷载标准值 q2 = 0.300+1.500=1.800kN/m

2.抗弯强度计算

最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下:

最大弯矩计算公式如下：

最大支座力计算公式如下:

静荷载 q1 = 1。20×0.090=0。108kN/m

活荷载 q2 = 1。40×0.300+1.40×1.500=2.520kN/m

最大弯矩 Mmax=(0.10×0。108+0.117×2。520)×1.2002=0。440kN.m 最大支座力 N = (1.1×0.108+1。2×2.52）×1.20=3。771kN 抗弯计算强度 f=0。440×106/4491。0=98.00N/mm2 纵向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2，满足要求！

3.挠度计算

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度

计算公式如下:

静荷载 q1 = 0.090kN/m

活荷载 q2 = 0.300+1。500=1.800kN/m

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

V=（0。677×0.090+0。990×1.800）×1200。04/（100×2。06×105×107780。0）=0。

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334mm

纵向钢管的最大挠度小于1200。0/150与10mm,满足要求!

三、横向支撑钢管计算

横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算 集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=3。77kN

3.77kN 3.77kN 3.77kN 3.77kN 3.77kN 3.77kN 3.77kN 3.77kN 3.77kNA 800 800 800B

支撑钢管计算简图

0.817

0.684 支撑钢管弯矩图（kN。m)

5.656.665.265.262.282.281.891.891.491.491.491.491.891.892.282.28 5.265.265.656.66 支撑钢管剪力图（kN） 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值,受力图与计算结果如下： 2.10kN 2.10kN 2.10kN 2.10kN 2.10kN 2.10kN 2.10kN 2.10kN 2.10kNA 800 800 800B

支撑钢管变形计算受力图

0.044

0.810 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0。817kN。m 最大变形 vmax=0.810mm 最大支座力 Qmax=10.921kN

抗弯计算强度 f=0.817×106/4491.0=181.86N/mm2

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支撑钢管的抗弯计算强度小于205。0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求！

四、扣件抗滑移的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:

R ≤ Rc

其中 Rc —- 扣件抗滑承载力设计值，取8.00kN；

R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 计算中R取最大支座反力，R=10.92kN

单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求，可以考虑采用双扣件!

R≤8.0 kN时，可采用单扣件； 8。0kN12.0kN时，应采用可调托座.

五、立杆的稳定性计算荷载标准值

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容:

(1）脚手架钢管的自重(kN):

NG1 = 0.128×20。000=2。553kN

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。

（2)栏杆的自重(kN)：

NG2 = 0.150×0.800=0。120kN (3）脚手板自重(kN):

NG3 = 0。300×1.200×0.800=0.288kN （4)堆放荷载（kN)：

NG4 = 5。000×1。200×0。800=4.800kN

经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 7.761kN.

2。活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值 NQ = 1。000×1。200×0.800=0.960kN 3.不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1。40NQ

六、立杆的稳定性计算

立杆的稳定性计算公式

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N = 10.66kN

—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm）；i = 1.60

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A -— 立杆净截面面积 （cm2）； A = 4。24 W —— 立杆净截面抵抗矩（cm3);W = 4。49 -- 钢管立杆抗压强度计算值 （N/mm2）；

[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f］ = 205。00N/mm2； l0 —— 计算长度 （m)；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式（1)或(2)计算 l0 = k1uh （1) l0 = (h+2a) （2）

k1 —- 计算长度附加系数，按照表1取值为1。185；

u —- 计算长度系数,参照《扣件式规范》表5.3。3;u = 1。700

a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0。50m；

公式（1)的计算结果：l0=1.185×1。700×1.20=2。417m =0。305

要求！

=2417/16.0=151。561

〈 [f］,满足

=10657/(0.305×424)=82.545N/mm2，立杆的稳定性计算

公式(2)的计算结果：l0=1。200+2×0.500=2.200m =2200/16。0=137。931

=0.363

=10657/（0。363×424)=69.340N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f］,满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3）计算 l0 = k1k2(h+2a) (3）

k2 —— 计算长度附加系数,按照表2取值为1.042；

公式（3）的计算结果:l0=1.185×1。042×（1.200+2×0.500)=2。716m =2716/16.0=170。313 =0。245

=10657/（0。245×424）=102。611N/mm2，立杆的稳定性计算 满足要求！

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

〈 [f］,

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附件二

悬挑卸料平台计算书

计算依据《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）和《钢结构设计规范》(GB50017-2003）。 悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。

由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。

计算参数：

平台水平钢梁(主梁）的悬挑长度4.50m,插入结构锚固长度1.50m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)2.20m.

水平钢梁(主梁）插入结构端点部分按照铰接点计算。

次梁采用[10号槽钢U口水平,主梁采用[14a号槽钢U口水平。 次梁间距0。50m，外伸悬臂长度0。00m。

容许承载力均布荷载2.00kN/m2，最大堆放材料荷载6.00kN。 脚手板采用竹笆片，脚手板自重荷载取0。30kN/m2。 栏杆采用竹笆片,栏杆自重荷载取0.15kN/m.

选择6×37+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度2000MPa，

外侧钢丝绳距离主体结构3.50m，两道钢丝绳距离0.50m，外侧钢丝绳吊点距离平台2。90m。

一、次梁的计算

次梁选择［10号槽钢U口水平，间距0。50m，其截面特性为

面积A=12。74cm2，惯性距Ix=198。30cm4，转动惯量Wx=39.70cm3，回转半径ix=3.95cm 截面尺寸 b=48.0mm,h=100.0mm，t=8.5mm

1。荷载计算

(1）面板自重标准值：标准值为0。30kN/m2； Q1 = 0。30×0。50=0.15kN/m

(2）最大容许均布荷载为2.00kN/m2; Q2 = 2.00×0。50=1.00kN/m

（3）型钢自重荷载 Q3=0。10kN/m

经计算得到，均布荷载计算值 q = 1.2×(Q1+Q3)+1。4×Q2 = 1。2×（0.15+0。10)+1.4×1。00 = 1。70kN/m

经计算得到，集中荷载计算值 P = 1。4×6.00=8.40kN

2。内力计算

内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，内侧钢丝绳不计算，计算简图如下

最大弯矩M的计算公式为

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经计算得到,最大弯矩计算值 M = 1.70×2.202/8+8.40×2.20/4=5。65kN.m

3。抗弯强度计算

其中 x —— 截面塑性发展系数，取1。05； [f] —— 钢材抗压强度设计值，［f] = 205。00N/mm2；

经过计算得到强度 =5.65×106/(1.05×39700.00)=135.47N/mm2； 次梁的抗弯强度计算 < ［f］，满足要求!

4。整体稳定性计算［主次梁焊接成整体此部分可以不计算]

其中 b —— 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算:

经过计算得到

b=570×8.5×48.0×235/(2200.0×100.0×235。0)=1.06

由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值用b’查表得到其值为0.787

经过计算得到强度 =5。65×106/（0.787×39700。00)=180。81N/mm2; 次梁的稳定性计算 〈 [f］,满足要求！

二、主梁的计算

卸料平台的内钢绳按照《建筑施工安全检查标准》作为安全储备不参与内力的计算. 主梁选择[14a号槽钢U口水平，其截面特性为

面积A=18。51cm2,惯性距Ix=563.70cm4,转动惯量Wx=80.50cm3,回转半径ix=5.52cm 截面尺寸 b=58.0mm，h=140.0mm，t=9。5mm

1.荷载计算

（1)栏杆自重标准值：标准值为0.15kN/m Q1 = 0。15kN/m

(2）型钢自重荷载 Q2=0。14kN/m

经计算得到，静荷载计算值 q = 1。2×（Q1+Q2） = 1。2×(0。15+0。14) = 0。35kN/m

经计算得到，各次梁集中荷载取次梁支座力，分别为

P1=(（1。2×0.30+1.4×2。00）×0。25×2.20/2+1。2×0。10×2.20/2)=1。00kN P2=（（1.2×0.30+1.4×2。00）×0.50×2.20/2+1.2×0。10×2.20/2)=1。87kN P3=(（1。2×0.30+1.4×2.00)×0.50×2。20/2+1.2×0。10×2。20/2）=1.87kN P4=（(1。2×0.30+1。4×2。00)×0.50×2.20/2+1。2×0。10×2。20/2)=1。87kN P5=((1。2×0.30+1.4×2。00)×0。50×2。20/2+1.2×0.10×2.20/2)=1.87kN P6=(（1。2×0。30+1.4×2.00）×0。50×2。20/2+1。2×0。10×2.20/2)+8。40/2=6.07kN P7=((1。2×0。30+1。4×2.00)×0。50×2.20/2+1.2×0.10×2.20/2）=1。87kN P8=((1。2×0.30+1。4×2。00)×0.50×2.20/2+1。2×0。10×2.20/2）=1.87kN

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P9=((1.2×0。30+1。4×2。00)×0。50×2.20/2+1.2×0。10×2.20/2)=1。87kN

P10=(（1。2×0。30+1。4×2。00)×0。25×2.20/2+1。2×0。10×2。20/2）=1。00kN

2。内力计算

卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算。

1 2

悬挑卸料平台示意图

1.00kN 1.87kN 1.87kN 1.87kN 1.87kN 6.07kN 1.87kN 1.87kN 1.87kN 1.00kN 0.35kN/mA100035001500B

悬挑卸料平台主梁计算简图

经过连续梁的计算得到

7.6875..560453..45693.423.863.331.0013..10743.222.6524..86394

6..877468..97188.95

主梁支撑梁剪力图（kN）

6.214

主梁支撑梁弯矩图(kN。m)

0.655

4.984

主梁支撑梁变形图(mm） 上海**建设集团有限公司御景龙庭项目部编制 第14页

外侧钢丝绳拉结位置支撑力为12。76kN

最大弯矩 Mmax=6.21kN.m

3。抗弯强度计算

其中 x -- 截面塑性发展系数，取1。05；

[f］ -— 钢材抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；

经过计算得到强度 =6。21×106/1。05/80500。0+15.40×1000/1851。0=81。84N/mm2

主梁的抗弯强度计算强度小于［f］，满足要求!

4.整体稳定性计算［主次梁焊接成整体此部分可以不计算］

其中 b —— 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：

经过计算得到 b=570×9。5×58。0×235/(4500。0×140.0×235。0)=0.50 经过计算得到强度 =6。21×106/（0。499×80500.00)=154.85N/mm2； 主梁的稳定性计算 < ［f]，满足要求！

三、钢丝拉绳的内力计算:

水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算

其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。

各支点的支撑力 RCi=RUisini

按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 RU1=20。00kN

四、钢丝拉绳的强度计算:

钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算,为 RU=20。003kN

如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：

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其中［Fg] -— 钢丝绳的容许拉力(kN);

Fg —— 钢丝绳的钢丝破断拉力总和（kN)；

计算中可以近似计算Fg=0。5d2，d为钢丝绳直径（mm);

—— 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；

K —— 钢丝绳使用安全系数。

选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8。000×20.003/0。820=195。152kN. 选择6×37+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度2000MPa，直径17。5mm。

五、钢丝拉绳吊环的强度计算：

钢丝拉绳(斜拉杆）的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为 N=RU=20。003kN

钢板处吊环强度计算公式为

其中 [f］ 为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9。8［f] = 50N/mm2； 所需要的吊环最小直径 D=［20003×4/（3。1416×50×2)］1/2=16mm

六、锚固段与楼板连接的计算

水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环,拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=3.330kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为

其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f］ = 50N/mm2；

所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=[3330×4/(3.1416×50×2)]1/2=7mm 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧3 0cm以上搭接长度。

上海**建设集团有限公司御景龙庭项目部编制 第16页

附图一

20圆钢螺杆拉环6*37Φ17.5钢丝绳扁钢M20花篮螺杆48*3钢管48*3钢管φ18拉环或用钢板封内面厚胶合板阻挡30004500500吊环1000［14a槽钢钢平台侧面图

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