移动操作平台方案

静安审判法庭大

楼扩建工程

移动操作平台施工方案

上海建工五建集团有限公司

2017 年 03 月

静安审判法庭大楼扩 移动操作平台施工方案

目

录

一、工程概况 ................................................................................................................................................................................................................................................... 1 二、编制说明和依据 ............................................................................................................................................................................................................................. 1

三、操作平台搭拆 .................................................................................................................................................................................................................................... 2

3.1 方案选择 ....................................................................................................................................................................................................................................... 2 3.2 材料选择 ....................................................................................................................................................................................................................................... 2 3.3 技术措施 ....................................................................................................................................................................................................................................... 3 3.4 安全措施 ....................................................................................................................................................................................................................................... 4 3.5 质量验收要求 ......................................................................................................................................................................................................................... 6 3.6 文明施工要求 ......................................................................................................................................................................................................................... 6

四、操作平台计算书 ............................................................................................................................................................................................................................. 7

4.1 钢管扣件式操作平台计算书 ............................................................................................................................................................................ 7 4.2 门式操作平台计算 ...................................................................................................................................................................................................... 21

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一、工程概况

本工程位于静安区康定路 1097号西侧，建筑用地面积 3800 ㎡，总建筑面积约 17920 ㎡，其中，地上 12160 ㎡，地下室 5760 ㎡（设有人防兼地下汽车库约 18.86 ㎡）地下为 2 层地上为 7 层的高层建筑（其中裙房 4 层）。建筑高度：室外地面至主体建筑女儿墙顶为 32.2m。室外地面至建筑最高处为 36.1m，裙房建筑高度 18.3m，地上部分为审判法庭及相关的业务用房组成。

本方案为装饰工程所使用的移动操作平台专项施工方案。

二、编制说明和依据

1、编制说明

1) 操作平台搭设要求：操作平台搭设的架子工必须具有操作证，按照劳动力组合实行一技二普的组织，技工必须有操作证书，对操作平台搭设规范熟悉，程序清楚，

并对普工的配合作出交底。

2) 对操作平台所使用的材料进行检查和外观评价工作，特别是钢管的壁厚作出鉴

定，必须保证所使用的构件满足使用功能和安全的要求，不合格品应及时组织退场。

3) 操作平台搭设的质量保证措施，安全技术措施和文明施工要求规范。 2、编制依据

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》

JGJ130-2011 JGJ128-2010

《建筑施工高处作业安全技术规范》 JGJ80-2016

《建筑施工安全检查标准》 JGJ59-2011

《建筑结构荷载规范》 GB50009-2012

《建筑施工操作平台实用手册》

1

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三、操作平台搭拆

3.1 方案选择

本项目建筑物场地较为平整，搭建操作平台现场场地为混凝土地面。根据楼层高

度及空间选择操作平台搭设的材料及类型。

1、地下一层净高 4.8m、七层净高 5.4m 选用钢管扣件搭设 操作平台搭设在混凝土地面上。整体搭设高度为

4.2-4.8m ，为满足移动操作平台

整体稳定性，需采用横距 2m,纵距 1.8m ，步距 1.4-1.7m ，扫地杆离地 0.2m，顶部设一

层操作平台，四周设挡脚板和高

1.2m 护栏（两档横杆），底部立杆安装万向轮，操作

平台外部设爬梯，方便施工人员上下。构造详见附图。

2、其它层净高 3.8-4m 选用门式脚手架搭设 操作平台搭设在混凝土地面上。门式脚手架选用

MF1017型，搭设高度为一步，即

2m左右。根据房间大小选用一跨或两跨，操作面采用定型钢脚手板，四周设挡脚板和

高 1.2m 护栏，底部立杆安装万向轮。构造详见附图。 3.2 材料选择

操作平台主要构件型材规格及材质： 1、钢管扣件式操作平台

（1）立杆、水平杆、剪刀撑：采用 φ48×3.0 钢管； （2）脚手板：铺设木板， 30mm厚。

（3）爬梯：采用钢管搭设或钢筋焊制。

以上构配件材质均为 Q235（万向轮采用高强度尼龙轮，承载力不小于

5KN，制动

力矩不小于 2.5KN· m）

2、门式脚手架式操作平台

（1）立柱钢管类型： φ 42×2.5

2

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（2）交叉支撑钢管类型： φ26.8 ×2.2

（3）脚手板： 定型钢脚手板

3.3 技术措施 3.3.1 施工准备

（1）操作平台搭设施工前，清除障碍物，以保证移动操作平台的安全搭设。 （2）操作平台基础为混凝土地面。

（3）经检验合格的构配件，应按品种、规格分类堆放整齐、平稳，堆放场地不得

有积水。

3.3.2 搭设要求

钢管扣件式操作平台

1、搭设顺序

带轮子立杆→横向横杆（水平杆）→纵向横杆（水平杆）→剪刀撑→铺设平台层

→爬梯。

2、立杆搭设要求

（1）立杆横距为 2m，立杆纵距为 1.8m，立杆步距为 1.4-1.7m 。

（2）立杆底部必须设置纵、横向扫地杆 , 扫地杆离开地面距离不大于 0.3 米。

3、剪刀撑搭设要求

为保证整体架体稳定性，纵向和横向满设剪刀撑。

4、栏杆、挡脚板搭设要求

作业层的栏杆和挡脚板均应搭设在操作平台操作平台外侧；上栏杆高度为

1.2m ，

中栏杆居中布置，挡脚板高度为

180mm。

门式脚手架式操作平台

1、搭设顺序

带轮子立杆→交叉支撑→铺设钢脚手板→防护栏杆。

3

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2、当采用两跨时，为保证整体架体稳定性，底部和顶部增加水平加固杆。

3、栏杆、挡脚板搭设要求：作业层的栏杆和挡脚板均应搭设在操作平台操作平台

外侧；上栏杆高度为 1.2m ，中栏杆居中布置，挡脚板高度为 3.3.3 脚手拆除要点

（1）拆除顺序与搭设顺序相反。

（2）拆除操作平台前应全面检查操作平台的构件连接是否符合要求；并确认建筑

180mm。

物已施工收尾，质量验收合格有隐患处须整改落实和修复后，再实施拆除工程。

（3）拆除操作平台前，应由操作平台施工负责人进行拆除安全技术交底工作，并

且清除操作平台上杂物和地面障碍物。

（4）拆除作业必须由上而下逐层进行。严禁错层拆操作平台，分段拆除高差不得

大于２步。

（5）拆除操作平台时，严禁向下抛掷物配件。应安全吊运至地面或向下传递至地

面，运至地面的物配件应按规格、品种堆放整齐。

3.3.4 操作平台搭设其它要求

（1）严禁在操作平台上堆物以及在操作平台上附加附属结构。 （2）严禁在操作平台上拉缆风和支撑物。

（3）严禁操作平台在移动过程中载人载物。

3.4 安全措施

（1）搭设前严格筛选所用材料，各构件的质量均应符合规范要求，不得采用严重

锈蚀、薄壁、弯曲、有裂缝的杆件。

（2）操作平台搭设施工人员必须通过现行国标《特种作业人员安全技术培训考核

管理办法》考核合格的专业架子工，上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。凡

患有高血压、心脏病等不适应高空作业者，不得上操作平台操作。

（3）操作平台搭拆施工人员应严格遵循《建筑施工高处作业安全技术规范》

4

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（ JGJ80-2016）有关规定，作业人员必须戴好安全帽、穿好防滑鞋，高处作业一律

系好安全带。

（4）操作平台搭设前， 操作平台施工负责人应对搭设人员进行安全技术交底工作，并履行书面签证记录。搭设完毕后，相关人员，必须参加验收，确认符合设计要求并签

署意见后方可投入使用；并办理验收和移交手续，归档备案。

（5）操作平台验收合格后，应在架体醒目处悬挂验收合格牌、限载牌及安全操作

规程牌。

（6）上下人员应走楼梯，严禁在操作平台内外侧处攀登上下。

（7）操作平台作业层施工荷载取 2KN/ ㎡。不得在操作平台上集中堆放物料，严

格控制施工荷载，严禁悬挂起重设备、提升货物等。严禁在操作平台上拉缆风。

（8）在操作平台使用期间，严禁拆除主节点处纵横水平杆或纵横扫地杆。确实影响施工的，应征得施工负责人同意，落实操作平台操作人员拆除、更换拉结位置，以

确保操作平台的稳定性。

（9）当在照明昏暗条件下，应停止操作平台搭拆施工作业。

（10）操作平台的消防管理，必须按安全施工有关规定，设置消防器材，并有

效进行管理。不准在操作层上吸烟。

（11）搭拆操作平台时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看护，严禁非施工 人员入内，严禁搭拆时操作人员向上或向下抛掷物件及材料，以防坠物伤人。拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。

（12）施工操作人员应及时做好操作平台上落手清工作，清理操作平台上建筑垃圾及杂物，并落实专人经常性地做好操作平台维护保养工作，保持操作平台的清洁和安全。

（13）搭（拆）过程中不得中途停止未完工序。在拆架时，不得中途换人，如必

5

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须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。当天离岗时，应及时加固尚未拆除部

分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。

3.5 质量验收要求

（1）操作平台及其地基基础应在下列阶段进行检查与验收：

1）操作平台搭设前； 2）作业层上施加荷载前； 3）达到设计高度后； 4）停用超过一个月。

（2）操作平台使用中，应定期检查下列项目：

1）杆件的设置和连接的构造是否符合要求；

2）地基是否积水、插销是否松动、立杆是否悬空； 3）轮子螺栓是否松动； 4）轮子刹车是否牢靠；

5）安全防护措施是否符合要求； 6）是否超载。

3.6 文明施工要求

根据操作平台施工的特殊性，结合公司职业健康安全管理手册、程序文件，要求

施工时做到如下：

（1）进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等

禁穿硬底鞋或拖鞋上架。

（2）进入施工现场的施工人员要爱护场内的各种绿化设施和标志牌，不得践踏草

坪、损坏花草树木、随意拆除和移动标志牌。

（3）严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹。

（4）上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。

6

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（5）操作平台使用时间较长，因此在使用过程中需要进行检查，发现基础下沉、

杆件变形严重、防护不全、拉接松动等问题要及时解决。确保架体稳固，架面整洁。

（6）操作平台堆放做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领退料手续。

（7）施工人员做到活完料净脚下清，确保操作平台施工材料不浪费。

（8）运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的

扣件和铁丝要集中回收处理。应随时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保

管。

四、操作平台计算书

选取同类型中最不利的操作平台验算

4.1 钢管扣件式操作平台计算书

计算依据：

1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 2、《建筑结构荷载规范》 GB50009-2012 3、《钢结构设计规范》 GB50017-2003

JGJ130-2011

一、构造参数

平台纵向跨距

平台搭设高度 H(m) 平台横向跨距 b(mm) ×跨数 m：

4.8 2000×1

平行于平台横向 1 单钢管 135

a(mm) ×跨数 n：

l

1800×2 1700 单扣件 400 是 1200

l立柱步距 h(mm) 主梁与立柱连接方式 平台支撑次梁间距 l(mm) 是否设置支撑脚 支撑脚宽度 B(mm)

脚手板铺设方式 扣件抗滑移折减系数 平台支撑主梁钢管类型

支撑脚与平台纵向夹角 θ( °) 防护栏杆高度 h1(mm)

1200

二、荷载设计

7

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2

每米立柱承受结构自重标准值 gk(kN/m) 次梁自重标准值

0.167

脚手板自重标准值

G

1k(kN/m )

0.35

G

2k(kN/m)

0.033

施工人员及设备荷载标准值

2

2

Q1k(kN/m )

主梁自重标准值

G

3k(kN/m)

0.033 0.15

平台堆放荷载标准值 Fk(kN) 工作状态下产生的水平荷载标准值 Q3k(kN/m)

1 0.2

非工作状态下产生的水平荷载标准值 Q2k(kN/m) 是否考虑风荷载

否

附图如下：

栏杆

0

0

2

1

脚手板满铺

水平剪刀撑

0

0

8

0

7

1

0

竖向剪刀撑 全高满设于四周

0

0

7

1

水平剪刀撑

支撑脚

可刹脚轮

基础

1800

3600

1800

立面图 (平台纵向 )

8

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008

4

栏杆

00

2 1 脚手板满铺

水平剪刀撑

400

00

7 1

竖向剪刀撑 全高满设于四周

爬梯

00

7 1

水平剪刀撑

支撑脚

可刹脚轮

基础

2000 2000

立面图 (平台横向 )

9

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平面图

三、材料参数

立柱钢管规格 (mm× mm) 主梁钢管规格 (mm× mm) 次梁截面类型 (mm× mm) 可刹脚轮承载力设计值 [N](kN)

Ф48×3 Ф48×3 Ф48×3 20

主梁钢管类型 次梁材料类型 脚手板类型

钢管 钢管 木脚手板

四、脚手板验算

脚手板承载能力确定方式

3

极限值法 单块脚手板长度 l(mm)x 宽度 b(mm)

4

900×900

单块脚手板截面抵抗矩 W(cm )

2

375 9000 1.5

单块脚手板截面惯性矩 I(cm ) 脚手板弯矩设计值 [M](kN ·m) 脚手板挠度允许值 [ ν](mm)

937.5 14 5

脚手板弹性模量 E(N/mm 脚手板剪力设计值 [V](kN)

)

因脚手板两端搁置在横杆上， 按简支梁计算， 集中荷载按最不利位置 (抗弯按跨中，

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抗剪按支座附近 )考虑，计算简图如下图：

承载能力极限状态

q=γ0b( γGG1k+γQQ1k)=1 ×0.9 ×(1.2 ×0.35+1.4 2)=2×.8kN/m p=γ0γQFk/K=1 ×1.4 ×1/2=0.7kN

正常使用极限状态

q'=b( GγG1k+γQQ1k)=0.9 ×(1 ×0.35+1 ×2)=2.115kN/m

p'= γQFk/K=1 ×1/2=0.5kN

计算简图（抗弯不利）

计算简图（抗剪不利）

1、抗弯验算

M max=ql2/8+pl/4=2.8 (400/1000)×2/8+0.7 ×400/1000/4=0.128kN m·

M max＝0.128kN.m≤[M]＝14kN.m 满足要求！

2、抗剪验算

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V max=ql/2+p=2.8 400/1000/2+0×.7=1.28kN

V max＝ 1.28kN≤[V]＝1.5kN 满足要求！

3、挠度验算

ν

max＝ 4

4

3

4

4

3

3

5q′l/(384EI)+p ′l/(48EI)=5 2×.115 ×400 /(384 ×9000×937.5 ×10 )+0.5 ×10 ×400 /(48 ×9000×9

37.5 ×10 )=0.016mm≤ [ ν ]=5mm

4、支座反力

承载能力极限状态：

R1=ql+p=2.8 0×.4+0.7=1.859kN

正常使用极限状态：

R1'=q'l+p'=2.115 0.4+0×.5=1.346kN

五、次梁验算

次梁承载能力确定方式

极限值法 125

次梁弯矩设计值 [M] (kN ·m) 次梁验算方式

205

简支梁

次梁剪力设计值 [V](kN)

承载能力极限状态：

脚手板传递给次梁的支座反力换算成线荷载为：

q1=R1/b=1.859/0.9=2.066kN/m

次梁自重设计值： q2 =γ0γGG2k=1×1.2 ×0.033=0.04kN/m

q=q1+q2=2.105kN/m 正常使用极限状态：

脚手板传递给次梁的支座反力换算成线荷载为：

q1'=R1'/b=1.346/0.9=1.496kN/m

次梁自重标准值： q2 '= γGG2k=1×0.033=0.033kN/m

q'=q1 '+q2'=1.529kN/m

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计算简图如下：

1、抗弯验算

弯矩图 (kN ·m)

M max=0.853kN ·m

M max＝0.853kN.m≤[M]＝205kN.m 满足要求！

2、抗剪验算

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剪力图 (kN)

V max＝ 1.5kN≤[V]＝125kN 满足要求！

3、挠度验算

变形图 (mm)

跨中 νmax=9.375mm≤ [ ν ]=min{1800/150，10}=10mm

满足要求！

4、支座反力

承载能力极限状态：

Rmax=1.5kN

正常使用极限状态：

Rmax'=1.376kN

六、主梁验算

主梁承载能力确定方式

极限值法

[V](kN)

125

主梁抗弯强度最小极限值 主梁验算方式

[M] (kN ·m) 205

简支梁

主梁抗剪强度最小极限值

承载能力极限状态：

次梁传递给主梁的支座反力为：

p=Rmax=1.5kN

主梁自重设计值： q=γ0γGG3k=1×1.2 ×0.033=0.04kN/m

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正常使用极限状态：

次梁传递给主梁的支座反力为：

p'=Rmax'=1.376kN

主梁自重标准值： q'= γGG3k=1×0.033=0.033kN/m

按简支梁计算，计算简图如下：

1、抗弯验算

弯矩图 (kN ·m)

M max=2.294kN ·m

M max＝2.294kN.m≤[M]＝205kN.m 满足要求！

2、抗剪验算

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剪力图 (kN)

V max＝ 5.725kN≤[V]＝125kN 满足要求！

3、挠度验算

主梁变形图 (mm)

跨中 νmax=9.656mm≤ [ ν ]=min{2000/150，10}=10mm

满足要求！

4、支座反力

承载能力极限状态：

Rmax=5.725kN

七、扣件抗滑移验算

主梁和立柱连接方式 扣件抗滑移折减系数 kc

单扣件 1

单扣件抗滑承载力 Rc(kN)

8

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由上面主梁的计算可知，主梁通过扣件传递给立柱的支座力为：

R=Rmax=5.725kN ≤kcRc=1×8=8kN 满足要求！

八、工作状态立柱验算

立柱截面类型 (mm)

Ф48×3 立柱允许长细比 [ λ] 250

立柱回转半径 i(cm)

立柱抗压、弯强度设计值 [f](N/mm 架体稳定允许高宽比 [ Ж]

2

1.59 )

205 3

立柱截面面积 A(cm 2 ) 4.24

立柱计算长度系数 μ

2

1、长细比验算

l0 =kμ h=1× 2× 1700=3400mm

0/i=3400/15.9=213.836

≤ [ λ ]=250

λ =l

满足要求！ 2、立柱轴力计算

N=Rmax+γ0γGgkH =5.725+1 ×1.2 ×0.167 ×4.8=6.687kN 3、可刹脚轮验算

N=6.687kN≤ [N]=20kN 满足要求！

4、立柱稳定性计算 立柱的计算长度：

l0 =kμ h=1.155 × 2× 1700=3927mm

0

λ =l/i=3927/15.9=246.981 查表得： φ =0.121

3

2

2

2

σ =N/( φ A)=6.687 ×/(010.121 4×.24 ×10 )=130.339N/mm ≤ [f]=205N/mm 满足要求！

5、架体高宽比

实际高宽比 Ж =H/min[nl a，mlb]=4.8 ×103/min[2 ×1800，1× 2000]=2.4 ≤ [ Ж ]=3

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6、施工过程抗倾覆验算 计算简图如下：

在操作平台上施工过程中，需进行倾覆验算，

倾覆力矩 M T 由考虑施工过程中未预见因素产生的水平荷载 F产生：

F=Q3k nla=0.2 ×2×1.8=0.72kN

M T =γQFH=1.4×0.72 ×4.8= 4.838kN m·

抗倾覆力矩 M R由操作平台自重 G承担：

G=gk nmH+G1knlaml b=0.167 ×2×1×4.8+0.35 2××1.8 ×1×2=4.123kN

M R=γ0γGG(mlb/2+Bsin θ ) =1 × 0.9 × 4.123 × (1 × 2/2+1.2 × sin135 °M T =4.838kN · m≤MR=6.86kN ·m 满足要求！

18

)=6.86kN ·m

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九、非工作状态立柱验算

1、立柱轴力计算

未知因素等带来的附加轴力 (nla=2×1800=3600> mlb=1×2000=2000，取平台纵向验

算 )

F=γ0φcγQQ2kla=1×0.9 ×1.4 ×0.15 ×1.8=0.34kN

最大附加轴力 N1=3FH/[(I+1)ml b]=3 ×0.34 ×4.8/[(0+1) 1×2]=2.449kN

N=N1+γ0γG(gkH+l albG1k)=2.449+1 ×1.2 ×(0.167 ×4.8+1.8 2××0.35)=4.923kN

2、脚轮验算

N=4.923kN≤ [N]=20kN 满足要求！

3、立柱稳定性计算

l0 =kμ h=1.155 × 2× 1700=3927mm

λ =l0/i=3927/15.9=246.981

查表得： φ =0.121

3

2 2 2

σ =N/( φ A)=4.923 ×/(010.121 4×.24 ×10 )=95.9N/mm ≤ [f]=205N/mm 满足要求！

4、行进状态抗倾覆验算 计算简图如下：

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在操作平台上移动过程中，需进行倾覆验算，

倾覆力矩 M T 由考虑地面平整度、脚手架移动速度等不合要求的未预见因素产生的

水平荷载 F产生：

F=Q2k nla=0.15 ×2×1.8=0.kN

M T =γQFH=1.4×0. ×4.8= 3.629kN m·

抗倾覆力矩 M R由操作平台自重 G承担：

G=gk nmH+G1knlaml b=0.167 ×2×1×4.8+0.35 2××1.8 ×1×2=4.123kN

M R=γ0γGG(mlb/2) =1 0×.9 ×4.123 ×(1 ×2/2)=3.711kN m· M T =3.629kN · m≤MR=3.711kN ·m

满足要求！

20

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4.2 门式操作平台计算

计算依据：

1、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》 2、《建筑结构荷载规范》 GB50009-2012 3、《钢结构设计规范》 GB50017-2003

JGJ128-2010

一、构造参数

平台搭设高度 H(m)

3.1

平台纵向跨距

a(mm) ×跨数 n：

l

1830×2 1700 135

平台横向跨距 lb(mm) ： 是否设置支撑脚 支撑脚宽度 B(mm)

1018 是

立柱步距 h(mm)

支撑脚与平台纵向夹角 θ( °) 防护栏杆高度 h1(mm) 可刹脚轮承载力设计值 [N](kN)

d

1200

1200 20

门架稳定性承载力设计值

N

(kN)

2

49.696

二、荷载设计

脚手板自重标准值

G

1k (kN/m )

0.3 0.04 0.006 0.398

每榀门架自重标准值

G

2k(kN)

0.27 0.024

每副交叉支撑自重标准值 每个连接棒自重标准值

GG

3k(kN)

水平加固杆自重标准值 G4k(kN/m)

5k(kN)

每副锁臂自重标准值

G

6k(kN)

0.008 0.038

每米门架构配件自重标准值 N G1k(kN/m) 栏杆自重标准值

剪刀撑自重标准值

G

7k(kN/m)

G

8k(kN/m)

0.038 2

每米门架附件自重标准值 N G2k(kN/m)

0.083

施工人员及设备荷载标准值

2

Q1k(kN/m )

平台堆放荷载标准值 Fk(kN)

1

非工作状态下产生的水平荷载标准值 Q2k(kN/m) 是否考虑风荷载

0.1

工作状态下产生的水平荷载标准值 Q3k(kN/m)

0.2

否

21

静安审判法庭大楼扩

移动操作平台施工方案

附图如下：

栏杆

0

0

2

1

0

0

脚手板满铺

1 3

0

0 7

交叉支撑

1

支撑脚

可刹脚轮

水平加固杆 基础

1830

1830

3660

立面图 (平台纵向 )

22

静安审判法庭大楼扩 移动操作平台施工方案

栏杆

0

0

2 1

脚手板满铺

0

0 1

3

0

0

7

1

支撑脚

可刹脚轮

基础

1018

立面图 (平台横向 )

平面图

23

静安审判法庭大楼扩 移动操作平台施工方案

三、材料参数

门架立柱钢管类型 水平加固杆钢管类型 水平加固杆设置 脚手板设置

Φ42×2.5 Φ42×2.5 2步1设 1步1设

加强杆钢管类型 剪刀撑钢管类型 剪刀撑设置 脚手板类型

Φ26.8 ×2.2 Ф48×3 2步2设 定型钢脚手板

四、脚手板验算

脚手板承载能力确定方式 脚手板弯矩设计值 [M](kN ·m) 脚手板挠度允许值 [ ν](mm)

极限值法 5 5

单块脚手板长度 l(mm)x 宽度 b(mm) 脚手板剪力设计值 [V](kN)

1830×250 10

因脚手板两端搁置在横杆上， 按简支梁计算， 集中荷载按最不利位置 (抗弯按跨中，

抗剪按支座附近 )考虑，计算简图如下图：

承载能力极限状态

q=γ0b( γGG1k+γQQ1k)=1 ×0.25 ×(1.2 ×0.3+1.4 2)=0×.79kN/m p=γ0γQFk/K=1 ×1.4 ×1/3=0.467kN

正常使用极限状态

q'=b( GγG1k+γQQ1k)=0.25 ×(1 ×0.3+1 ×2)=0.575kN/m

p'= γQFk/K=1 ×1/3=0.333kN

计算简图（抗弯不利）

24

静安审判法庭大楼扩 移动操作平台施工方案

计算简图（抗剪不利）

1、抗弯验算

M max=ql2/8+pl/4=0.79 (1830/1000)×2/8+0.467 ×1830/1000/4=0.4kN m·

σ＝M max＝0.4kN.m≤[M]＝5kN.m

满足要求！

2、抗剪验算

V max=ql/2+p=0.79 1830/1000/2+0×.467=1.19kN

V max＝ 1.19kN≤[V]＝10kN 满足要求！

3、挠度验算 νmax＝

4

× × 4 ×××

0.575 1830 /(384 206000 16.55 10 )+0.333

206000×16.55 ×104)=3.711mm≤ [ ν ]=5mm

4

3

5q′l/(384EI)+p ′l

/(48EI)=5

3 × ×

3

10 1830 /(48

×

满足要求！

4、支座反力

承载能力极限状态：

R1=ql+p=0.79 ×1.83+0.467=1.912kN

正常使用极限状态：

R1'=q'l+p'=0.575 1.83+0×.333=1.386kN

五、工作状态立柱验算

25

静安审判法庭大楼扩 移动操作平台施工方案

门架型号

MF1017(Φ42×2.5)

门架高度h

0(mm)

4

1750

门架立柱钢管类型 Φ42×2.5 310

门架立柱毛截面惯性矩 门架加强杆高度 h

1(mm)

I

0(mm )

60700 1291

门架立柱毛截面积 A(mm 2

)

门架钢材的强度设计值 f(N/mm

2

) 4

205 加强杆钢管类型

Φ26.8 ×2.2

门架加强杆的毛截面惯性矩 剪刀撑钢管类型 剪刀撑设置

I

1(mm )

13000 Ф48×3 2步2跨 3

水平加固杆钢管类型 水平加固杆设置 脚手板设置

Φ 42× 2.5

2步1设

1步1设

架体稳定允许高宽比 [ Ж]

1、荷载计算

每步架高内门架构配件自重标准值：

脚手板 (1步1设)：N1= G1kl alb ×1/1=0.3 1×.83 ×1.018 ×1/1=0.559kN

门架 (1榀）： N2= 1 ×G2k=1×0.27=0.27kN

交叉支撑 (2副 )：N3= 2 ×G3k=2×0.04=0.08kN

水平加固杆 (2步1设 )： N4= G4kla×1/2=0.024 1×.83 ×1/2=0.044kN

连接棒 (2个)：N5= 2 ×G5k=2×0.006=0.012kN

锁臂 (2副)： N6= 2 ×G6k=2×0.008=0.016kN

每米门架构配件自重标准值：

NG1k=(N1+ N2+ N3+ N4+ N5+

N6)/h=(0.559+0.27+0.08+0.044+0.012+0.016)/1.7=0.577kN/m

每步架高内门架附件自重标准值： 剪刀撑 (2步2跨)：

N7=4×G7k×((2l a)2+(2h)2)0.5/(2 ×2)=4 ×0.038 ×((2 ×1.83)2+(2 ×1.7)2)0.5/(2

×2)=0.19 kN 栏杆： N8= 2 ×G8kl a=2×0.038 ×1.83=0.139kN

每米门架附件自重标准值：

NG2k=N7/h+ N 8/H=0.19/1.7+0.139/3.1=0.157kN/m

26

静安审判法庭大楼扩 移动操作平台施工方案

作用于每榀门架的施工荷载标准值：

NQk=Q1kl al b=2×1.83 ×1.018=3.726 kN 门架稳定承载力设计值：

I=I0+I1 ·h1/h0=60700+13000×1291/1750=70290.286mm i=(I/A) =(70290.286/310) =15.058 mm λ =kh0/i=1.13 1750/15×.058=131.326

0.5

0.5

4

由λ查规范《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（

JGJ128-2010）表 B.0.6，

得 φ=0.391

d

-3

N =φ· A· f=0.391 × 3102×5×102× =49.696kN 2、门架稳定性计算

N=γ0[ γG(N G1k+NG2k)H+γQNQk]=1 ×[1.2 ×(0.577+0.157) 3.×1+1.4 3×.726]=7.945kN

N=7.945kN≤N=49.696kN

d

门架承载力满足要求！

3、可刹脚轮验算

N/2=7.945/2=3.972kN ≤ [N]=20kN 满足要求！ 4、架体高宽比

实际高宽比 Ж =H/min[nl a，lb]=3.1 ×103/min[2 ×1830，1018]=3.045>[

Ж ]=3

高宽比超限，需要采取稳定措施，如加设支撑脚或拼装单元的数量

.

5、施工过程抗倾覆验算 计算简图如下：

27

静安审判法庭大楼扩 移动操作平台施工方案

在操作平台上施工过程中，需进行倾覆验算，

倾覆力矩 M T 由考虑施工过程中未预见因素产生的水平荷载 F产生：

F=Q3k nla=0.2 ×2×1.83=0.732kN

M T =γQFH=1.4×0.732 ×3.1= 3.177kN m·

抗倾覆力矩 M R由操作平台自重 G承担： G=n(N

+N )H=2×(0.577+0.157) 3.×1=4.8kN

G1k

G2k

MR=γ0γG b/2+BSin θ ) =1 × 0.9 × 4.8 × (1.018/2+1.2 × Sin135 ° =3.177kNG(l · T m≤MR ·

M =5.556kN m

满足要求！

六、非工作状态立柱验算

1、行进状态抗倾覆验算

28

)=5.556kN

·m

静安审判法庭大楼扩 移动操作平台施工方案

计算简图如下：

在操作平台上移动过程中，需进行倾覆验算，

倾覆力矩 M T 由考虑地面平整度、脚手架移动速度等不合要求的未预见因素产生的

水平荷载 F产生：

F=Q2k nla=0.1 ×2×1.83=0.366kN

M T =γQFH=1.4×0.366 ×3.1= 1.588kN m·

抗倾覆力矩 M R由操作平台自重 G承担：

G=n(NG1k+NG2k)H=2×(0.577+0.157) 3.×1=4.8kN

M R=γ0γGG(lb/2) =1 0×.9 ×4.8 ×(1.018/2)=2.083kN m ·

M T =1.588kN · m≤MR=2.083kN ·m 满足要求！

29